【文章內容簡介】 位壓差為： gZh ??? ? ?21 (17) 式中： Z12—— 測段兩點間高差； ? —— 巷道間密度平均值。 3. 測段通風阻力 風流必須具有一定的能量，用以克服井巷對風流所呈現(xiàn)的通風阻力。通常礦井通風阻力分為摩擦阻力與局部阻力兩類，它們與風流的流動狀態(tài)有關。一般情況下，摩擦阻力是礦井通風總阻力的主要組成部分。 采用基點法測定時兩測點間的通風阻力計算公式為： ? ? ? ? )()(21)22( 212122221121221112 ZZgVVPPKPPKh ccRR ????????? ???? Pa (18) 五、礦井及巷道通風參數(shù)計算依據(jù) 2121212 /QhR ? (19) 式中： h1 Q12—— 分別為分支巷道 2 之間的通風阻力和風量，計算公式見上， Pa、 m3/s； 山西煤礦設備安全技術檢測中心 測 定 報 告 續(xù) 頁 報告編號： 晉煤檢〔 20xx〕 0502FZE0001 第 15 頁 共 35 頁 12 12 /sRR ??? (20) 式中： R1 12? —— 分別為分支巷道 2 之間的風阻和密度平 均值，N178。 s2/m kg/m3； LRR S 1210 0 100? (21) 3SRLU?? (22) 式中： R —— 巷道風阻， N178。 s2/m8； U—— 巷道周界， m； 2/QhR? N178。 s2/m8 (23) 式中： h、 Q—— 分別為礦井的總通風阻力和平均風量，計算公式見上，Pa、 m3/s； hQAC ? m2 (24) 第四節(jié) 通風阻力測定數(shù)據(jù)及計算 山西煤礦設備安全技術檢測中心 測 定 報 告 續(xù) 頁 報告編號： 晉煤檢〔 20xx〕 0502FZE0001 第 16 頁 共 35 頁 一、通風系統(tǒng)測定線路測定數(shù)據(jù)及計算 記錄表 (見表 1) (見表 2) (見表 3) 二、礦井等積孔的計算 總風阻及等積孔為 222 8 1 8 .5 7 0 .3 6 98 7 .3 4hR Q? ? ? N178。 s2/m8 8 7 . 3 41 . 1 9 1 . 1 9 1 . 9 62 8 1 8 . 5 7C QA h? ? ? m２ 屬于通風 中等 容易的礦井。 三、測定誤差檢驗 根據(jù)以上數(shù)據(jù)處理的數(shù)學模型，編成計算機程序處理，實測數(shù)據(jù)處理結果見表 4。 通風系統(tǒng)自然風壓 hn1 計算結果： )( ??? ?? iiiin ZZh 回回進進 ?? =（ Pa） 從計算結果可見， 該礦 通風系統(tǒng)的自然風壓為 Pa，幫助通風機工作。 從 白龍煤礦 通風系統(tǒng) 的自然風壓計算來看 ，進回風自然風壓差 很大，可以加以利用。 山西煤礦設備安全技術檢測中心 測 定 報 告 續(xù) 頁 報告編號： 晉煤檢〔 20xx〕 0502FZE0001 第 17 頁 共 35 頁 根據(jù) 該礦 通風阻力測量數(shù)據(jù)以及計算機處理結果，本次通風阻力計算表見表 3 所示。 礦井通風系統(tǒng)的總阻力為： (Pa)。 礦井通風系統(tǒng)的測定誤差見表 4 所示。從表中可見，通風系統(tǒng)測定誤差為 %，小于 5 %，測定結果是可靠的，可用于現(xiàn)場實際。 表 4 礦井通風系統(tǒng)的測定誤差表 序 號 項 目 數(shù) 據(jù) 測定線路 備 注 1 累計測定阻力 Pa 1～ 24 2 自然風壓 Pa 1～ 24 3 動 壓 Pa 1～ 24 4 風機房水柱計讀數(shù) 2900 Pa 1～ 24 5 阻力測算值 Pa 1～ 24 6 系統(tǒng)測定誤差 % 1～ 24 表 5 通風系統(tǒng)阻力分布狀況 區(qū) 段 測 點 通風阻力 (Pa) 占全礦總阻力的百分比 (%) 進風段 1～ 12 用風段 12～ 16 回風段 16～ 24 測定線路總阻力 1～ 24 100 山西煤礦設備安全技術檢測中心 測 定 報 告 續(xù) 頁 報告編號： 晉煤檢〔 20xx〕 0502FZE0001 第 18 頁 共 35 頁 從表 5 中可見， 該礦 礦井通風阻力在進風段 、 用風段 、 回風段的阻力分配比為 ： ： ， 是 較為典型的年輕礦井特征，合理。請注意維護好回風巷道的斷面大小和狀況 以及封閉巷道的維護 ，減少通風阻力，使礦井通風系統(tǒng)處于一個良好的狀態(tài)，對于保證礦井安全生產(chǎn)，提高礦井產(chǎn)量提供良好的通風條件，實現(xiàn)礦井生產(chǎn)的安全可持續(xù)發(fā)展。 第五節(jié) 通風系統(tǒng)現(xiàn)狀評價 從以上礦井通風系統(tǒng)的測定誤差計算結果，如表 4 所示，通風系統(tǒng)測定誤差為 %，小于 5 %，測定結果是可靠可信的，是符合于實際的，完全可以作為現(xiàn)場實際的通風安全管理工作的理論依據(jù)。 根據(jù) 該礦 通風阻力測量數(shù)據(jù)以及計算機處理結果，計算出礦井通風系統(tǒng)的總阻力為 Pa，通風機風量為 m3/min。對比于主通風機測試的性能曲線，整個礦井通風系統(tǒng)和主通風機之間匹配較為合理，均處于合理工作范圍內。 從表 5 中可見， 該礦 礦井通風阻力在進風段：用風段：回風段的阻力分配比為 ： ： ，是較為典型的年輕礦井特征， 合理。請注意維護好 封閉工作面的 回風巷道的斷面大小和狀況，減少通風 阻力，使礦井通風系統(tǒng)處于一個良好的狀態(tài)，對于保證礦井安全生產(chǎn)，提高礦井產(chǎn)量提供良好的通風條件，實現(xiàn)礦井生產(chǎn)的安全可持續(xù)發(fā)展。 根據(jù) 該礦 通風阻力測量數(shù)據(jù)以及計算機處理結果，可計算出礦井通風系統(tǒng)的通風總風阻為 N178。 s2/m8，等積孔為 m２ ，屬于通風 容易 的礦井。 山西煤礦設備安全技術檢測中心 測 定 報 告 續(xù) 頁 報 告 編 號 ： 晉 煤 檢 〔 2 0 0 9 〕 0 5 0 2 FZ E 0 0 0 1 第 19 頁 共 35 頁 表 1 通風阻力測定原始記錄 表 測點 序號 測點名稱 斷面 形狀 支護 方式 標高 測風斷面 測點 氣壓 基點 氣壓 測風表 速 干溫度 濕溫度 備注 凈高 寬度 m m m hPa hPa m/min ℃ ℃ iZ H B ip ip? iV dt wt 1 平峒 風井 三芯 砌碹 561 96990 96910 262 25 進風主井 圓形 砌碹 620 95800 96910 289 7 2 皮帶巷進風 平 峒 進風巷 三芯 錨網(wǎng) 526 96980 96910 262 525皮帶巷 拱形 鋼支架 267 平硐火藥庫 半圓 噴漿 27 3 炸藥庫進風 525皮帶巷 拱形 鋼支架 538 96690 96890 267 8 變電所進風 矩形 錨網(wǎng) 124 炸藥庫回風 梯形 鋼支架 15 4 變電所進風 變電所進風 矩形 錨網(wǎng) 558 96390 96900 124 525皮帶巷 矩形 錨網(wǎng) 165 變電所回風 矩形 噴漿 13 山西煤礦設備安全技術檢測中心 測 定 報 告 續(xù) 頁 報 告 編 號 ： 晉 煤 檢 〔 2 0 0 9 〕 0 5 0 2 FZ E 0 0 0 1 第 20 頁 共 35 頁 續(xù)表 1 通風阻力測定原始記錄表 測點 序號 測點名稱 斷面 形狀 支護 方式 標高 測風斷面 測點 氣壓 基點 氣壓 測風表 速 干溫度 濕溫度 備注 凈高 寬度 m m m hPa hPa m/min ℃ iZ H B ip ip? iV dt wt 5 3102掘進頭進風 525皮帶巷 矩形 錨網(wǎng) 565 96200 96910 165 525皮帶巷 半圓拱 鋼支架 94 3102掘進面 矩形 錨網(wǎng) 78 6 立井進風 525皮帶巷 半圓拱 鋼支架 565 96120 96910 94 立井進風 圓形 砌碹 289 525皮帶巷 矩形 錨網(wǎng) 379 7 3101掘進頭進風 525皮帶巷 矩形 砌碹 563 96080 96910 379 525皮帶巷 矩形 鋼支架 297 3101掘進面 梯形 錨網(wǎng) 96 8 3161掘進頭進風 525皮帶巷 矩形 鋼支架 535 96350 96910 297 皮帶進風巷 半圓 鋼支架 232 3161掘進面 梯形 錨網(wǎng) 91 山西煤礦設備安全 技術檢測中心 測 定 報 告 續(xù) 頁 報 告 編 號 ： 晉 煤 檢 〔 2 0 0 9 〕 0 5 0 2 FZ E 0 0 0 1 第 2 1 頁 共 35 頁 續(xù)表 1 通風阻力測定原始記錄表 測點 序號 測點名稱 斷面 形狀 支護 方式 標高 測風斷面 測點 氣壓 基點 氣壓 測風表 速 干溫度 濕溫度 備注 凈高 寬度 m m m