【文章內容簡介】 ： Id2min=IB2/X13=(kA) 折算到 35KV 側： Id2lmin = IB1/X13=(kA) 對于 d3以煉鐵廠進行計算 Id3min=(+)=(kA) 折算到 35KV 側： Id3lmin = (+)=(kA) 圖 4 SⅠ 9 35KV d1 7(8) 10KV d2 XL= 圖 6 6. 主變繼電保護整定計算及繼電器選擇 輕瓦斯保護的動作值按氣體容積為 250~300cm2整定，本設計采用 280 cm2。 重瓦斯保護的動作值按導油管的油流速度為 ~ cm2整定本，本設計采用 cm2。 瓦斯繼電器選用 FJ380 型 。 ： 選用 BCH2型差動繼電器。 計算 Ie 及電流互感器變比，列表如下： 名 稱 各側數(shù)據(jù) Y（ 35KV） Δ（ 10KV） 額定電流 I1e=S/ 3 U1e= I2E=S/ 3 U2e= 變壓器接線方式 Y Δ CT 接線方式 Δ Y CT 計算變比 3 I1e/5=180/5 I2e/5=實選 CT 變比 nl 200/5 400/5 實際額定電流 3 I1e/5= I2e/5= 不平衡電流 Ibp = 確定基 本側 基本側 非基本側 確定基本側動作電流： 1） 躲過外部故障時的最大不平衡電流 Idz1≥ KKIbp (1) 利用實用計算式： Idz1=KK（ KfzqKtxfi+U+fza） Id2lmax 式中： KK— 可靠系數(shù)，采用 ； Kfzq— 非同期分量引起的誤差，采用 1； Ktx— 同型系數(shù)， CT 型號相同且處于同一情況時取 ，型號不同時取 1，本設計取 1。 Δ U— 變壓器調壓時所產生的相對誤差，采用調壓百分數(shù)的一半， 本設計取。 Δ fza— 繼電器整定匝書數(shù)與計算匝數(shù)不等而產生的相對誤差，暫無法求出，先采用中間值 。 代入數(shù)據(jù)得 Idz1= (1 1 ++) =（ A） 2） 躲過變壓器空載投入或外部故障后電壓恢復時的勵磁涌流 Idz1= KK Ie （ 2） 式中： KK— 可靠系數(shù)，采用 ； Ie— 變壓器額定電流： 代入數(shù)據(jù)得 Idz1= =(A) 3) 躲過電流互改器二次回路短線時的最大負荷電流 Idz1= KKTfhmax （ 3） 式中： KK— 可靠系數(shù)，采用 ； Idz1— 正常運行時變壓器的最大負荷電流；采用變壓器的額定電流。 代入數(shù)據(jù)得 Idz1= =(A) 比較上述（ 1），（ 2），（ 3）式的動作電流，取最大值為計算值， 即： Idz1=（ A） 確定基本側差動線圈的匝數(shù)和繼電器的動作電流 將 兩側電流互感器分別結于繼電器的兩組平衡線圈，再接入差動線圈，使繼電器的實用匝數(shù)和動作電流更接近于計算值；以二次回路額定電流最大側作為基本側，基本側的繼電器動作電流及線圈匝數(shù)計算如下： 基本側（ 35KV）繼電器動作值 IdzjsI=KJXIdzI/nl 代入數(shù)據(jù)得 IdzjsI= 3 （ A） 基本側繼電器差動線圈匝數(shù) WcdjsI=Awo/ IdzjsI 式中： Awo 為繼電器動作安匝，應采用實際值，本設計中采用額定值，取 得 60 安匝。 代入數(shù)據(jù)得 WcdjsI=60/=(匝 ) 選用差動線圈與一組平衡線圈匝數(shù)之和較 WcdjsI小而相近的數(shù)值，作為差動線圈整定匝數(shù) WcdZ。 即：實際整定匝數(shù) WcdZ=5（匝） 繼電器的實際動作電流 IdzjI=Awo/ WcdZ=60/5=12（ A） 保護裝置的實際動作電流 IdzI= IdzjINl/Kjx=12 40/ 3 = 確定非基本側平衡線圈和工作線圈的匝數(shù) 平衡線圈計算匝數(shù) WphjsⅡ =Wcdz/Ie2JIWcdz =5 ()=(匝 ) 故，取平衡線圈實際匝數(shù) WphzⅡ =0 工作線圈計算匝數(shù) WgzⅡ = WphzⅡ +Wcdz=5(匝 ) 計算由于整定匝數(shù)與計算匝數(shù)不等而產生的相對誤差Δ fza Δ fza= (WphjsⅡ WphzⅡ )/( WphjsⅡ + Wcdz) =()/(+5)= 此值小于原定值 ，取法合適，不需重新計算。 初步確定短路線圈的抽頭 根據(jù) 前面對 BCH2 差動繼電器的分析，考慮到本系統(tǒng)主變壓器容量較小，勵磁涌流較大，故選用較大匝數(shù)的“ CC”抽頭，實際應用中，還應考慮繼電器所接的電流互感器的型號、性能等，抽頭是否合適，應經(jīng)過變壓器空載投入試驗最后確定。 保護裝置靈敏度校驗 差動保護靈敏度要求值 Klm≦ 2 本系統(tǒng)在最小運行方式下， 10KV 側出口發(fā)生兩相短路時，保護裝置的靈敏 度最低。 本裝置靈敏度 Klm= = 1 2 滿足要求 。 ： 過電流繼電器的整定及繼電器選擇： 1） 保護動作電流按躲過變壓器額定電流來整定 Idz=KkIe1/Kh 式中： Kk— 可靠系數(shù)，采用 ； Kh— 返回系數(shù)，采用 ； 代入數(shù)據(jù)得 Idz= (A) 繼電器的動作電流 Idzj=Idz/nl=(40/ 3 )=(A) 電流繼電器的選擇： DL21C/10 2） 靈敏度按保 護范圍末端短路進行校驗，靈敏系數(shù)不小于 。 靈敏系數(shù)： Klm= = 1 滿足要求。 過負荷保護： 其動作電流按躲過變壓器額定電流來整定。動作帶延時作用于信號。 Idz=KkIe1/Kf= (A) IdzJ= Idz/nl= 3 /40=(A) 延時時限取 10s，以躲過電動機的自起 動。 當過負荷保護起動后，在達到時限后仍未返回，則動作 ZDJH 裝置。 冷卻風扇自起動： Idz== =(A) IdzJ=Idz/nl=(40/ 3 )=(A) 即，當繼電器電流達到 時，冷卻風扇自起動。 主變壓器繼電保護裝置設置： 主變壓器繼電保護裝置設置：電力系統(tǒng)中的電力設備和線路，應裝設短路故障和異常運行的保護裝置。電力設備和線路短路故障的保護應有主 保護和后備保護，必要時可增設輔助保護。電力系統(tǒng)繼電保護和安全自動裝置的功能是在合理的電網(wǎng)結構前提下，保證電力系統(tǒng)和電力設備的安全運行。繼電保護和安全自動裝置應符合可靠性、選擇性、靈敏性和速動性的要求。當確定其配置和構成方案時，應綜合考慮以下幾個方面，并結合具體情況，處理好上述四性的關系： a. 電力設備和電力網(wǎng)的結構特點和運行特點 。 b. 故障出線的概率和可能造成的后果 。 c. 電力系統(tǒng)的近期發(fā)展規(guī)劃 。 d. 相關專業(yè)的技術發(fā)展狀況； e. 經(jīng)濟上的合理性； f. 國內和國外的經(jīng)驗。 繼電保護和安全自動裝置是保障電力系統(tǒng)安全、穩(wěn)定運行不可或缺 的重要設備。確定電力網(wǎng)結構、廠站主接線和運行方式時，必須與繼電保護和安全自動裝置的配置統(tǒng)籌考慮，合理安排。繼電保護和安全自動裝置的配置要滿足電力網(wǎng)結構和廠站主接線的要求，并考慮電力網(wǎng)和廠站運行方式的靈活性。對導致繼電保護和安全自動裝置不能保證電力系統(tǒng)安全運行的電力網(wǎng)結構形式、廠站主接線形式、變壓器接線方式和運行方式，應限制使用。在確定繼電保護和安全自動裝置的配置方案時，應優(yōu)先選用具有成熟運行經(jīng)驗的數(shù)字式裝置。應根據(jù)審定的系統(tǒng)接線圖及要求，進行繼電保護和安全自動