【文章內容簡介】 mc ???下 對于建筑物中間部分的用于傳遞荷載和受力的柱子上的梁的內力應該按照下面的公式 19 進行求解 。 ? ?jcjcbb bjb MMii iM 上下右左左左 ??? ? 1 ? ?jcjcbb bjb MMii iM 上下右左右右 ??? ?1 對于建筑物兩邊部分的用于傳遞荷載和受力的柱子上的梁的內力應該按照下面的公式進行求解 。 jcjcjb MMM 上下總 ?? 表 風荷載作用下 A(D)軸柱剪力和梁端彎矩的計算 層號 KNVi ?D imD ?DDim imV mh? 上cM 下cM 總bM 5 37148 8817 4 37148 8817 3 37148 8817 2 37148 8817 1 19608 4754 表 風荷載作用下 B(C)軸柱剪力和梁端彎矩的計算 層號 KNVi ?D imD ?DDim imV mh? 上cM 下cM 左bM 右bM 5 37148 9757 4 37148 9757 3 37148 9757 2 37148 9757 1 19608 5050 表 風荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力 層號 梁端剪力 /KN 柱軸力 /KN AB(CD)跨 BC 跨 A(D)軸 B(C)軸 5 4 20 3 2 1 7 恒荷載作用下框架的內力 內力計算 在進行建筑物結構構件的內力計算的時候，我們應該把框架結構的內力計算分為豎向和橫向荷載作用下的內力計算。在不同的荷載作用下結構構件的內力大小不同，并且相同荷載作用在不同的結構構件上框架的內力大小也不一樣，所以在進行內力計算時候我們必須把各種互不相同的荷載情況都考慮在內，然后把這些受力情況進行綜合處理，得到我們所需要的內力。 ⑴ 建筑物各個結構構件所承受的不可變化的荷載，這是荷載內力計算的重要組成部分，在內力計算的過程中不可忽視； ⑵ 作用在框架上的豎向的荷載又可以變化的荷載和不能變化的荷載，不可變化的荷載上面已經進行了單獨的考慮計算，所以現在我們就可以單獨計算可以變化的荷載作用在不同結構構件上的內力，比如可以變化的荷載作用在 AB 軸柱之間的結構框架上的內力進行求解 ⑶ 可以變化的荷載作用在 AB 軸柱之間的結構構件的內力已經單獨求解，所以還要考慮可以變化的荷載作用在 BC 軸之間的結構構件上框架的內力進行求解 ⑷ 對于不同的荷載情況已經進行了單獨求解，但同時不能忽略了可變化的荷載作用在與AB 軸相對稱的 CD 軸間的結構構件上框架結構的內力求解； ⑸ 最后，還用一種時時刻刻都在變化著的荷載作用不可以忽略，那就是風荷載對建筑物結構構件內力的影響。 故而各種荷載作用下的受力情況已經單獨進行分析，但是對于前面的四種情況，建筑物的框架結構在不同的豎向的可以變化的或者不可以變化的荷載作用下，它們相對應的計算方法也互不相同，計算時千萬不能弄混，從而造成計算結果與實際受力情況相差過大。在最后一種受力情況的分析與前面幾種情況的分析方法完全不相同，他有他自己單獨的 求解方法，所以在豎向的可以變化的荷載作用下，要根據實際受力情況和受力特點，采取適合他的方法，即為 D 值法。 內力組合 前面我們已經分析出各種不同的荷載作用在不同的結構構件上對框架結構產生的內力是互不相同的，但是其中的任何一種受力情況都不能代表建筑結構構件的整體受力情況，所以我們應該把前面所分析出來的所有不利的受力情況進行綜合考慮。根據一定的方法和原則對所有可能存在的受力情況組合起來進行全面的綜合的考慮，求出最不利的內力，進行配筋計算，以及抗彎和抗剪壓的計算。在進行內力組合時，按不同的荷載 21 控制所求得的結果不同，所以我們要分別按照不可以變化的荷載和可以變化的荷載兩種情況分別其主要作用進行求解，兩種情況會求得不同的內力，比較兩組內力，其中較大的即為不利的內力。 梁支座邊緣處的內力值 2bVMM ??邊 2bqVV ??邊 圖 22 不可以變化的荷載作用在框架上的內力圖（單位： KN? m） 23 圖 不可以變化的荷載作用在框架結構上的剪力圖（單位： KN） 24 圖 不可以變化的荷載作用在框架結構上的軸力圖（單位 :KN) 25 圖 可以變化的荷載作用分布在左邊柱子與中間柱的 M 圖（單位： KN? m） 26 圖 27 圖 28 圖 可以變化的荷載作用在中間柱建的彎矩圖 29 圖 30 圖 31 圖 32 圖 33 圖 34 式中 邊M —— 支座邊緣截面的彎矩標準值； M —— 梁柱中線交點處的彎矩標準值； 邊V —— 支座邊緣截面的剪力標準值； V —— 與 M 相對應的梁柱中線交點處的剪力標準值； q—— 梁單位長度的均布荷載的標準值； b —— 梁端支座寬度（即柱截面高度） 根據建筑物各種荷載組合后的內力求解的結果，我們可以進行分析然后得出一個顯而易見的結論，那就是各層柱的最上面的最不利截面出現在上層的梁的底部；并且還可以看出柱子的最下面的不利的截面產生在下一層的結構梁的最頂端。但是這樣計算的步驟過于復雜，我們可以對此進行一定的簡化，從而方便我們的求解，同時還能滿足安全和穩(wěn)定性的要求。 ??? LiLL ??? 。各內力組合見下列各表。由于本設計 5 層建筑，當建筑滿足 框架結構： ???nij iji hGD 20 式中 iD 第 i 樓層的若性等效側向剛度，可取該層剪力與層間位移的比值 iG 第 j 樓層重力荷載設計值，取 倍的永久荷載標準值與 倍的 樓面可變荷載標準值的組合值； ih 第 i 樓層層高； in 結構計算總層數。 在此，經 PKPM 驗算，該框架結構可不考慮重力二 重效應 樓層 不可以變化的荷載 可以變化的荷載 可以變化的荷載 風荷載 左震 右風 彎矩最大值 及相應的 剪力值 彎矩的最小值 及相應的 剪力值 |剪力絕對值的最大值以及相應的彎矩值 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ 左 M 2 9 9 ① +② +④ +⑥ ① +② +④ +0.6⑥ 120 V 6 4 151.23 M ① +0. 35 表 用于承載力計算的框架由可變荷載效應控制的基本組合控制表（梁 AB） 注： ①為 倍的不變荷載標準值作用下彎矩和剪力值 ； 倍 4. 以上表格中的數值都必須取靠近支座邊緣處的剪力值和彎矩值進行計算和組合； KN? m,剪力的單位為 KN 表 用于承載力計算的框架由永久荷載效應控制的基本組合控制表（梁 AB） 頂層 中 9 2 7② +0.7④ +⑤ 6 V 右 M 8 5 5 ① +② +④ +⑤ ① +② +③ +0.6⑤ 13 V 0 6 6 13 底層 左 M 9 4 4 9 113.69 ① +② +④ +⑥ ① +0.7② +④+⑥ 21 V 2 1 1 中 M 8 2 6 ① +0.7② +0.7④ +⑤ V 右 M 9 3 3 4 ① +② +④ +⑤ ① +0.7② +④+⑤ 16 V 6 7 7 1 13 樓層 不變荷載 可變荷載 可變荷載 可變荷載 彎矩最大值及相應的剪力值 彎矩最小值及相應的剪力值 剪力絕對值最大值及相應的彎矩值 ① ② ③ ④ 左 M 7 8 0 8 ① +② +④ ① +② +0.7④ V 3 6 4 1 中 M 7 ① +② + 36 注： 1. 不變荷載 ① 的數值為不變荷載標準值作用下的彎矩和剪力的 倍 . 倍，然后再乘以 的折減系數。 表 用于承載力計算的框架由永久荷載效應控制的基本組合表（梁 BC） 頂層 V ④ 右 M 3 7 3 ① +② +④ ① +② +④ V 9 3 4 3 5 底層 左 M 7 7 1 7 ① +② +④ ① +② +0.7④ V 5 3 中 M 9 ① +② +④ V 右 M 1 7 7 7 ① +② +④ ① +② +④ V 3 1 7 1 樓層 不變荷載 可變荷載 可變荷載 風荷載 左震 右風 彎矩最大值及相應剪力 彎矩最小值及相應剪力 最大剪力絕對值及相應彎矩值 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ 頂層 左 M 3 5 6 4 7 7 ① +④+⑥ 43.29 ① +② +③+⑤ 0 V 4 9 5 52.87 31.19 中 M 9 ① +②+③ +④ +⑤ 52.63 V 右 M 3 1 6 4 13.42 ① +②+⑥ 49.69 ① +② +③+⑤ 3 V 4 1 9 5 42.18 53.85 37 表 用于承載力計算的框架由永久荷載效應控制的基本組合表（梁 BC） 樓層 不變荷載 可變荷載 可變荷載 可變荷載 最大彎矩值及相應的剪力值 最小彎矩值及相應的剪力值 最大剪力絕對值及相應的彎矩值 ① ② ③ ④ 頂層 左 M 1 ① +④ ① +④ +③ V 9 中 M ① +④ +③ V 右 M 1 ① +② ① +② +③ V 9 左 M 1 ① +④ ① +④ +③ V 2 底層 左 M 1 2 8