【文章內(nèi)容簡介】 83 年(JTJ2202－ 83)、上海地基設計規(guī)范從 89 年 (DBJ－ 08－ 11－ 89)起就將這一方法列入，與慢速法一起并列為靜載試驗方法。快速法由于每一級荷載維持時間短 (1h)， 16 各級荷載下的樁頂沉降相對慢速法要小一些，但相差不大。表 41 列出了上海市 23根摩擦樁慢速維持荷載法試驗實測樁頂穩(wěn)定時的沉降量和 1h 時沉降量的對比結(jié)果。從中可見，在 1/2 極限荷載點， 1h 時的樁頂沉降量快速法與慢速 法相差很小( 以內(nèi) )，平均相差 ；在極限荷載點相差要大些，為 ～ ，平均。相對而言，“慢速維持荷載法”的加荷速率比建筑物建造過程中的施工加載速率要快得多，慢速法試樁得到的使用荷載對應的樁頂沉降與建筑物樁基在長期荷載作用下的實際沉降相比，要大幾倍到十幾倍，所以，規(guī)范中的快慢速試樁沉降差異是可以忽略的。 表 41 穩(wěn)定時的沉降量 sw和 1h 時的沉降量 s1h的對比 荷載點 sw 與 s1h 之差 （ mm） s1h∕ sw（ %） 幅度 平均 幅度 平均 極 限荷載 ～ 71～ 96 86 1∕ 2 極限荷載 ～ 95～ 100 98 關(guān)于快慢速法極限承載力比較，根據(jù)上海市統(tǒng)計的 71 根試驗樁資料 (樁端在粘性土中 47 根，在砂土中 24 根 )，這些對比是在同一根樁或樁土條件相同的相鄰樁上進行的，得出的結(jié)果見表 42。 表 42 快速法與慢速法極限承載力比較 樁端土類別 快速法比慢速法極限荷載提高幅度 粘性土 0～ %，平均 % 砂土 － %～ %，平均 % 從中可以看出快速法試驗得出的極限承載力較慢速法略高一些，其中樁端在粘性土中平均提高約 1/2 級荷載，樁端在砂土中平均提高約 1/4 級荷載。 當樁身存在水平整合型縫隙、樁端有沉渣或吊腳時，在較低豎向荷載時常出現(xiàn)本級荷載沉降超過上一級荷載對應沉降 5 倍的陡降，當縫隙閉合或樁端與硬持力層接觸后，隨著持載時間或荷載增加，變形梯度逐漸變緩；當樁身強度不足樁被壓斷時，也會出現(xiàn)陡降，但與前相反，隨著沉降增加，荷載不能維持甚至大幅降低。所以，出現(xiàn)陡降后不應立即卸荷，而應使樁下沉量超過 40mm，以大致判明造成陡降的原 因。 非嵌巖的長（超長）樁和大直徑（擴底）樁的 Q－ s 曲線一般呈緩變型，前者由于長細比大、樁身較柔，彈性壓縮量大，樁頂沉降較大時，樁端位移還很??；后者雖樁端位移較大，但尚不足以使端阻力充分發(fā)揮。在樁頂沉降達到 40mm 時，樁 17 端阻力一般不能發(fā)揮，因此，放寬樁頂總沉降量控制標準是合理的。 檢測數(shù)據(jù)分析與判定 4. 除 Qs 曲線 、 slgt 曲線外 ， 還有 slgQ 曲線。同一工程的一批試樁曲線應按相同的沉降縱座標比例繪制，滿刻度沉降值不宜小于 40mm，這樣可使結(jié)果直觀、便于比較。 4. 對大直徑樁，本條第 3 款按 Qs 曲 線沉降量確定極限承載力，取 s=～ 對應的荷載值，過去的規(guī)定是直徑小時取 。因為 D≥ 800mm 時定義為大直徑樁 ， 當 D=800mm， =40mm，這樣可使本款規(guī)定緩變型 Q－ s 曲線取s=40mm 正好與 中、小直徑樁的沉降標準 銜接。 4. 《建筑地基基礎設計規(guī)范》規(guī)定的單樁豎向抗壓承載力特征值是按豎向極限承載力除以安全系數(shù) 2 得到的。 4. 本條的 1～ 4 款延用了《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》 JGJ94— 94 的統(tǒng)計方法，但在第 4 款第 2)項按《建筑地基基礎設計規(guī)范》 GB50007 有關(guān)規(guī)定作了補充。在 JGJ94－ 94 規(guī)范中，當 sx＞ 時，采用了極限承載力標準值折減系數(shù)修正的方法，實際操作中對樁數(shù)≥ 4 根時，折減系數(shù)的計算比較繁瑣，且靜載檢測本身是通過小樣本來推斷總體，樣本容量愈小，可靠度愈低，而影響單樁承載力的因素又復雜多變。當一批受檢樁中有一根樁承載力過低，若恰好不是偶然原因，則該驗收批一旦被接受，就會增加建設方的風險。因此，本條規(guī)定在 sx＞ 時，首先分析原因，結(jié)合工程實際綜合分析判別。如對于樁數(shù)等于或小于 3 根的柱下承臺，應采用低值，以確保安全；對于僅通過少量試樁無法判明標準差大的原因時，可增加試樁數(shù)量。 本條規(guī)定了檢測報告中必須包含的一些內(nèi)容。避免檢測報告過于簡單，也有利于委托方、設計及檢測部門對報告的審查和分析。 18 5 單樁豎向抗拔靜載試驗 5. 1 適 用 范 圍 單樁豎向抗拔靜載試驗是檢測單樁豎向抗拔承載力最直觀、可靠的方法，與本規(guī)范中抗壓靜載試驗一樣，抗拔試驗也是采用了國內(nèi)外慣用的維荷載法。并規(guī)定用采用慢速維持荷載法。 當需要檢測樁側(cè)抗拔極限摩阻力或了解樁底上拔量時，可按本規(guī)范附錄 B中有關(guān)方法執(zhí)行。 當為設 計提供依據(jù)時，用加載到能判別單樁抗拔極限承載力為止，或加載到樁身材料強度控制值。在對工程樁抽樣驗收檢測時，可按設計要求控制最大 上拔荷載，但必須有足夠的安全儲備。 儀 器 設 備 本條的要求基本同第 條。因拔樁試驗時千斤頂安放在反力架上面，當采用二臺以上千斤頂加載時，應采取一定的安全措施，防止千斤頂傾倒或其他意外事故發(fā)生。 本條規(guī)定的反力樁頂面直徑（或邊長）應不小于反力架的梁寬，主要時考慮反力架的穩(wěn)定性。當采 用天然地基作反力時，兩支座處的地基強度應相近，且兩邊支座與地面的接觸面積宜相同，避免加載過程中兩邊沉降不均造成試樁偏心受拉。 這三條基本參照本規(guī)范第 ，但應注意以下兩點： 1 樁頂上拔量量測平面必須在樁身位置，嚴禁在混凝土樁的受拉鋼筋上設置位移觀測點，避免因鋼筋變形導致上拔量觀測數(shù)據(jù)失實。 2 在采用天然地基提供支座反力時，抗拔試驗加載就相當于給支座處地面加載。支座附近的地面也因此會出現(xiàn)不同程度的沉降。荷載越大，這種變形越明顯。為防止支座處地基沉降對基準梁的影響，一是必須使基準樁與支座、試樁各自之間的 間距滿足表 ，二是基準樁需打入試坑地面以下一定深度（一般不宜小于 1m） . 現(xiàn) 場 檢 測 19 本條包含以下三個方面內(nèi)容： 1 在抗拔試驗前，對混凝土灌注樁及有接頭的預制樁采用低應變法檢查樁身質(zhì)量，目的是防止因試驗樁自身質(zhì)量問題而影響抗拔試驗結(jié)果。 2 強調(diào)對抗拔試驗的鉆孔灌注樁在澆注混凝土前進行成孔檢測，目的是查明樁身有無明顯孔徑現(xiàn)象或出現(xiàn)擴大頭樁，因此類樁的抗拔承載力缺乏代表性。特別是擴大頭樁及樁身中下部有明顯擴徑的樁，其抗拔極限承載力遠遠高于長度和樁徑相同的非擴徑樁，且相同荷載下的上拔量也有明顯的差別。 3 本條強調(diào)對有接頭的 PHC樁及 PC 管樁應進行接頭抗拉強度驗算，對電焊接頭的 PHC樁及 PC 管樁除驗算其主筋強度外，還主要考慮主筋墩頭的折減系數(shù)以及管節(jié)端板偏心受拉時的強度及穩(wěn)定性。墩頭折減系數(shù)可按有關(guān)規(guī)范去 ，而端板的驗算則比較復雜，可按經(jīng)驗去一個較為安全的系數(shù)。 本條規(guī)定抗拔樁試驗應采用慢速維持荷載法，其荷載分級、試驗方法及穩(wěn)定標準均同第 。 本條規(guī)定出現(xiàn)所列四種情況之一時，可終 止荷載。但若在較小荷載下出現(xiàn)某級荷載的樁頂上拔量大于前一級荷載下的 5倍時，應綜合分析原因。若是試驗樁，必須時可繼續(xù)加載，因混凝土樁當樁身出現(xiàn)多條環(huán)向裂縫后，其樁頂位移會出現(xiàn)突變，而此時并非達到樁側(cè)土的極限抗拔力。 檢測數(shù)據(jù)分析與判定 拔樁試驗與壓樁試驗一樣，一般應繪制 ??U 曲線和 tlg?? 曲線，但當上述二種曲線難以判別時，也可以輔以 Ulg?? 曲線或 ?lglg ?U 曲線，以確定拐點位置。 在判別單樁抗拔極限承載力時，其中一條“當抗拔鋼筋斷裂，取前一級荷載為該樁的抗拔承載力極限值”。這里所指的“斷裂”，是指因鋼筋強度不夠情況下的斷裂。如果因抗拔鋼筋受力不均勻，其中某些鋼筋因受力太大或彎曲受剪而折斷時，應視為該樁試驗失效，并進行補充試驗，而不能將鋼筋斷裂前一級荷載作為極限荷載。 當出現(xiàn)這種情況時，一般宜按最大荷載或按上拔量控制值作為極限荷載，不能輕易外推。 單樁豎向抗拔承載力的特征值 aU 的計算方 法與本規(guī)范第。 20 6 單樁水平靜載試驗 6. 1 適 用 范 圍 樁的水平承載力靜載試驗除了樁頂自由度的單樁試驗外，還有帶承臺樁的水平靜載試驗（考慮承臺的底面阻力和側(cè)面抗力，以便充分反映樁基在水平力作用下的實際工作狀況），樁頂不能自由轉(zhuǎn)動的不同約束條件及樁頂施加垂直荷載等試驗方法，也有循環(huán)荷載的加載方法。這一切都可根據(jù)設計的特殊要求給予滿足，并參考本方法進行。 樁的抗彎能力取決于樁和土的力學性能、樁的自由長度、抗彎剛度、樁寬、樁頂約束等因素。試驗條件應盡可能和實際工作條件接近，將各種影響降 低 到最小的程度，使試驗成果能盡量反映 工程 樁的實際情況。通常情況下，試驗條件很難做到和工程樁的情況完全一致，此時應通過試驗樁測得樁周土得地基反力特征，它反映了樁在不同深度處樁側(cè)土抗力和水平位移之間得關(guān)系，可視為土得固有特征。根據(jù)實際工程樁得情況（如不同樁頂約束、不同自由長度），用它確定土得抗力大小進而計算 單 樁 的 水平承載力。因此通過試驗求得地基土 的 水平抗力系數(shù)具有更 實際、更普遍得意義。 儀 器 設 備 水平力作用點位置應盡量使樁的自由長度和樁周土的實際情況保持一致，以便將試驗成果根據(jù)實際樁頂?shù)募s束予以修正，以得到工程樁的水平承載力。 對承受水平荷載的樁而言，樁的破壞是由于樁身彎矩而引起的結(jié)構(gòu)破壞。因此對中長樁而言，淺層土的性質(zhì)起了重要作用，在這段范圍內(nèi)的彎矩變化也最大。為找出最大彎矩的大小和位置，應加密測試斷面。 測試元件的埋設是為了個測試斷面的應力最大值及相應的彎矩，若測點位置由于試樁入土后轉(zhuǎn)角的偏 差過大，會嚴重影響測試精度。 現(xiàn) 場 檢 測 單向多循環(huán)加載法，主要是為了模擬實際結(jié)構(gòu)的受力形式。由于結(jié)構(gòu)物承受的實際荷載異常復雜，特別是此類荷載的施加會給內(nèi)力的測試帶來不穩(wěn)定因素， 21 在本規(guī)范 中同時提出了單向單循環(huán)恒速水平加載方法。該方法適用于恒定荷載的作用，也適用于小位移情況下的循環(huán)荷載的作用，具有簡單、適用、測試值穩(wěn)定的特點。對于引起大位移的循環(huán)荷載作用的影響，也可用此試驗的方法予以修正后使用。上述兩種方法在國內(nèi)外都得到廣泛的應用。當進行 帶承臺的水平荷載 試驗 時，應按本 規(guī)范第 4章的規(guī)定采用慢速維持荷載法。 對中長樁而言，承受水平承載力的樁的破壞特征是樁身強度的破壞，即樁身發(fā)生折斷，此時試驗自然終止。本條對終止加荷的水平位移限制要求是根據(jù) 《 建筑樁基技術(shù)規(guī)范 》 提出的；在工程樁水平承載力驗收檢測中，終止加荷條件可按設計要求或規(guī)范規(guī)定的水平位移允許值控制。 檢測數(shù)據(jù)分析與判定 在本條文中的地基土水平力抗力系數(shù)隨深度增加的比例系數(shù) m 值的計算公式僅適用于水平力作用點至泥面的樁的自由長度為零時的情況。按樁、土相對剛度不同，水平荷載作用下的樁 土 體系有兩種 工作狀態(tài)和破壞機理，一種是剛性短樁，因轉(zhuǎn)動或平移而破壞，相當于 ?h? 時的情況；另一種是工程中常見的彈性長樁，樁身產(chǎn)生撓曲變形，樁下段嵌固于土中不能轉(zhuǎn)動，即本條中 ?h? 的情況。在范圍內(nèi)，稱為有限長度的中長樁。原《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》對中長樁的 yv的變化給出了具體數(shù)值（見表 6），因此，在按式（ ）計算 m值時，應先試算值，以確定 h? 是否大于或等于 ，若在 到 ，應調(diào)整 yv 值重新計算 m 值（有些行業(yè)標準視為不適用）。當 ?h? 時，式（ ）不適用。 表 6 樁頂水平位移系數(shù) 樁的換算埋深 h? 樁頂自由或鉸接時的 yv 值 對中長樁而言，樁在水平荷載作用下，樁側(cè)土體隨著荷載的增加，起塑性區(qū)自上而下逐漸開展擴大，最大彎矩斷面下移，最后形成樁身結(jié)構(gòu)的破壞。所測水平臨界荷載 crH 即當樁身產(chǎn)生開裂時所對應的水平荷載。因為只有混凝土樁才會產(chǎn)生開裂，故只有混凝土樁才有臨界荷載。 單樁水平極限承載力是對應于樁身折斷或樁身鋼筋應力達到屈服時前一級水平荷載 單樁水平承載力特征值 crH 的統(tǒng)計計算方法于本規(guī)范第 。 22 7 鉆芯法檢測 7. 1 適 用 范 圍 鉆芯法是檢測鉆（沖）孔、人工挖孔等現(xiàn)澆混凝土灌注樁的成樁質(zhì)量的一種有效手段，不受場地條件的限制，特別適用于大直徑混凝土灌注樁的成樁質(zhì)量檢測。鉆芯法檢測的主要目的有四個： 1 檢測樁身混凝土質(zhì)量情況，如樁身混凝土膠結(jié)狀況、有無氣孔、離析、松散或斷樁等，樁身混凝土強度是否符合設計要求； 2 樁底沉渣是否符合設計或規(guī)范的要求； 3 樁底持力層的巖土性狀（強度）和厚度是否符合設計或規(guī)范要求； 4 施工記錄樁長是否真實。 受 檢樁長徑比較大時，成孔的垂直度和鉆芯孔的垂直度很難控制，鉆芯孔容易偏離樁身，故要求 受檢樁樁徑不宜小于 800mm、長徑比不宜大于 30。 7. 2 儀 器 設