【文章內容簡介】 1 4 電 工 1 1 1 2 5 浮煤清理工 3 3 3 9 巷道修理工 3 3 3 3 12 放 塵 工 1 1 1 1 4 料 工 2 2 2 5 11 油脂管理員 2 2 修 理 工 1 1 材 料 工 1 1 1 1 4 技 術 工 1 1 1 1 4 質量驗收員 1 1 1 1 4 其 他 2 2 2 2 8 合 計 32 32 32 36 132 第五節(jié) 采區(qū)準備 本礦井為高瓦斯礦井，巷道斷面除滿足運輸設備布置及行人要求外，還應滿足巷道風流中瓦斯?jié)舛纫螅达L速校核。 根據(jù)運輸、通風、行人及管線布置要求，軌道運輸大巷凈斷面 m2，皮帶運輸大巷、回風大巷凈斷面為 。巷道支護以光爆錨噴為主，局部圍巖條件較差時，可采用錨網(wǎng)噴及錨索。 太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書 11 由于礦井達產工作面為一個綜采工作面，工作面推進速度快，且工作面順槽巷道為雙巷掘進，掘進工程量大，設計配備二個煤巷綜掘工作面。 掘進通風的基本要求： （ 1）掘進巷道嚴格采用礦井全風壓通風或局部通風機通風，不得采用擴散通風。 （ 2）局部通風機和啟動裝置必須安裝在進風巷中，距回風不得小于 10m。 初步確定采區(qū)內各類巷道的斷面形狀、規(guī)格及支護方式（以備通風和運輸驗算）闡明掘進月進度、計算采區(qū)準備時間，計算采區(qū)的掘進出煤率、萬噸煤掘進率和采掘比，合理安排工作面的接替，確定采區(qū)內掘進工作的數(shù)目 及位置。 8806008000～12000150 650 650 800 800 650 650 15070070070025011502900350250370012038201500 125015604500474017044036015017502060120 120200202022502200250太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書 12 第四章 采區(qū)運輸、防治水與供電 第一節(jié) 采區(qū)運輸 一、 回采工作面的煤→進風斜巷→主膠帶運輸大巷→井底煤倉→集中膠帶運輸大巷→主斜井→地面 運料系統(tǒng) 掘進煤→所掘巷道→主膠帶運輸大巷→井底煤倉→集中膠帶運輸大巷→主斜井→地面 物料運輸系統(tǒng)：裕公東井地面車場→裕公井材料斜井→暗斜井→豎井井底車場→電車大巷運輸→采區(qū)車場→采區(qū)軌道巷→采掘工作面回風巷→工作地點。 （ 2）設備選型 根據(jù)采煤機生產能力，回采工作面選用 SGZC— 764／ 400 型可彎曲刮板輸送機，其主要技術特征如下： 出廠長度： 150m 小時運量： 800t/h 刮板鏈速： 電機型號： YBKYS— 100/200— 8/4 電機功率： 200 2kW 可伸縮帶式輸送機選型 輸送機的能力要大于轉載機的輸送能力，一般應為 倍 。 傳動裝置優(yōu)先采用雙電機，雙滾筒驅動，輸送能力大時采用兩臺等容量電機。 根據(jù)以上的原則及其他配套的情況，回采工作面運輸順槽選用 SSJ1000/160型可伸縮膠帶輸送機，其主要技術特征如下： 輸送能力： 800t/h 運距： 1000m 帶速： 帶寬： 1000mm 太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書 13 電機功率： 160kW 帶 式 輸送機主要技術特 征 運量： Q＝ 600 t/h； 帶寬： B＝ m； 帶速： v＝ m/s； 機長： L＝ 420＋ 643＝ 1063m； 提升高： H＝ ＋ ＝ 35 m； 傾角 （坡度） ： δ ＝ 3?、 3176。 ； 輸送帶：型號 ST/S1250（阻燃），強度 1250 N/mm； 傳動滾筒直徑： D＝ m； 驅動形式：機頭附近單 傳動滾筒 單電機，變頻調速控制； 主 電動機：型號 YBPT 355L1－ 4，功率 280 kW， 1臺 ； 減速器：型號 B3SH1125 帶風扇冷卻和逆止器， 1臺 ； 制動器 （高速軸）： 型號 BYWZ5－ 400/50（防爆） ，額定制動力矩 400~800 ，1臺 ； 拉緊裝置： 在傳動滾筒松邊附近設置 液壓絞車自動張緊裝置，型號YZLA150，最大拉力為 150kN。 （ 2） 帶 式 輸送機 簡要設計 計算 ⑴ 裝料斷面輸送能力 ： Qmax＝ ????? ＝ 0. 1127 85 0 ＝ 854 t/h ＞ 600 t/h （滿足要求） 式中： S — 輸送帶上物料 斷 面積， S＝ m2 ； v — 輸送帶速度， v＝ m/s； k — 傾角 系數(shù)， k＝ ； ρ — 物料松散密度， ρ ＝ 850 kg/m3 。 ⑵ 滿載運行工況計算 滿載運行圓周力： FU＝ ? ? SGGBRURO FHgqqqqqgLfC ???????????? 2 ＝ 1063 （ 17＋ 6＋ 2 29＋ 67） ＋ 67 35＋ 5449 太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書 14 ＝ 78920 N 式中： C — 附加阻力系數(shù)， C＝ ； f — 模擬摩擦系數(shù)， f＝ ； L — 輸送機 機 長， L＝ 1063 m； g — 重力加速度， g＝ m/s2； qRO — 承載托輥 φ 133 轉動質量， qRO＝ 17 kg/m； qRU — 下托輥 φ 133 轉動質量， qRU＝ 6 kg/m； qB — 輸送帶質量， qB＝ 29 kg/m； qG — 輸送帶上物料質量， qG＝ 67 kg/m； H — 輸送機提升高度， H＝ 35 m； FS — 導料槽和清掃器特種阻力， FS＝ 5449 N。 軸功率： PA＝ vFU ???310 ＝ 103 78920 ＝ kW 需 主 電 動 機功率： kWPP AM 4 9 74321 ??????? ????＝ 式中： 1? — 電壓降系數(shù)， 1? ＝ ； 2? — 減速器效率， 2? ＝ ； 3? — 低速軸和高速軸聯(lián)軸器等 效率， 3? ＝ 。 主 電動機功率富裕系數(shù)： 228 0 ??MdM PPk ＝ （滿足要求） 式中： Pd — 主電動機功率 ， Pd＝ 280 kW。 傳動滾筒與輸送帶之間不打滑要求松邊最小張力： Ne FKF UA 6 8 3 9 712 . 5 07 8 9 2 01 . 31m i n2 ?????? ??? 式中： KA — 動荷載系數(shù)，取 KA＝ ； e — 自然對數(shù)的底， e＝ ； 太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書 15 μ — 傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù)， μ ＝ ； φ — 傳動滾筒圍包角，φ ＝ 195176。＝ 弧度 。 上分支輸送帶撓度要求最小張力： ? ? ? ? Nh gqqaFxr m aGBO i n ?? ????? ???? 式中： aO— 上托輥間距， aO＝ ； hrmax — 輸送帶允許撓度， hrmax＝ 。 下分支輸送帶撓度 要求最小張力： NgBqUaFrh1 0 6 6 m a xm i n 8?? ?????? ? 式中： aU — 下托輥組間距 ， aU＝ 3 m； hrmax — 輸送帶允許撓度， hrmax＝ 。 下分支阻 力： ? ? SUBBRUUR FHgqqqgLfCW ?????????? ＝ 1063 （ 29＋ 6） － 29 35＋ 2100 ＝ 4078 N 式中： FSU — 輸送帶下分支 清掃器特種阻力， FSU＝ 2100 N。 按傳動滾筒與輸送帶之間不打滑要求，取傳動滾筒松邊張力： F2＝ 68397 N 機尾 張力 （輸送帶最小張力） ： F3＝ F2＋ WRU＝ 68397＋ 4078＝ 72475 N （滿足撓度要求） 傳動滾筒緊邊 輸送帶張力 （輸送帶最大張力） ： F1＝ F2＋ FU＝ 68397＋ 78920＝ 147317 N 輸送帶安全系數(shù)： 47 3 171 00 01 25 011 ????? F BGn X （安全） 式中： GX — 輸送帶強度， GX＝ 1250 N/mm； B — 輸送帶寬度， B＝ 1000 mm。 ⑶ 逆止工況（ 3?坡度區(qū)段空載、 3176。傾角區(qū)段滿載）計算 太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書 16 逆止 圓周力： ? ?? ?GBRUROGL qLqqqLgfCHgqF ????????????? 111 2 ＝ 67 － [1063 (17＋ 6＋ 2 29)＋643 67] ＝ 5574 N 式中： H1 — 3176。傾角區(qū)段 輸送機提升高度， H1＝ m； 。 f1 — 逆止工況 模擬摩擦系數(shù)， f1＝ L1 — 3176。傾角區(qū)段 輸送機 機 長， L1＝ 643 m。 考慮逆止圓周力很小，可以減速器自帶逆止器。 ⑷ 高速軸制動器選型 按滿載緊急制動工況，取制動減速度 a＝ m/s2，取模擬摩擦系數(shù) f1=，忽略特種阻力。 滿載緊急制動運行阻力圓周力： ? ? HgqqqqqgLfCF GGBRURO ???????????? 211 ＝ 1063 （ 17＋ 6＋ 2 29＋ 67） ＋ 67 35 ＝ 43191 N 等效質量： ? ? 212 mmqqqqLm GBRURO ???????? ＝ 1063 (17＋ 6＋ 2 29＋ 67)＋ 2680＋ 38820 ＝ 198824 kg 式中： m1 — 改向滾筒等效質量， m1＝ 2680 kg； m2 — 驅動裝置及傳動滾筒等效質量， m2＝ 38820 kg。 慣性圓周力： Fa＝ a m＝ 198824＝ 59647 N 需制動圓周力： Fz＝ Fa－ F1＝ 59647－ 43191＝ 16456 N （ Fz＝ 16456N，大于 2倍逆止圓周力 2FL＝ 2 5574＝ 11148N，滿足逆止要求） 太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書 17 需高速軸制動力矩： mNiDFM ZZ ??? ????? 2 6 77 0 6 4 5 62 式中： D — 傳動滾筒直徑 ， D＝ m； i — 減速器速比 ， i＝ 。 根據(jù)高速軸聯(lián)軸器 MLL9400的制動輪直徑 400mm，選用 BYWZ5－ 400/50型 （防爆） 電力液壓塊式制動器，額定制動力矩為 400~800 （注：制動器產品系列中，制動輪直徑 400mm 的制動器沒有額定制動力矩更小的） 。 第二節(jié) 采區(qū)防排水和灑水 由于本礦井為整合礦井，小煤窯已生產多年，形成了大面積的采空區(qū)，采空區(qū)的積水對礦井的采掘活動形成安全隱患，因此，在采掘活動之前，應根據(jù)《煤礦防治水規(guī)定》的相關規(guī)定，采取探放水措施，對采空區(qū)積水進行預疏干，并對采空區(qū)的積氣進行預釋放，確保礦井生產的安全。 井田總體上為一系列走向近北西的背向斜構造，井田內發(fā)現(xiàn)背向斜構造 6個，分別為 S1背斜、 S2向斜、 S3背斜、 S4背斜、 S5背斜、 S6向斜。向斜與背斜的存在使得煤層起伏變化較大，使得大巷若沿煤層掘進巷道起伏變化較大，形成了許多相對較低的積水區(qū)，這樣區(qū)域的存在即不利于礦井排水，又阻礙了水災發(fā)生時人員的逃生。因此，在“以人為本”的設計理念指導下，設計確定大巷為下山布置，在煤層背斜處布置巖石巷道自煤層底板穿過，以保證大巷不出現(xiàn)低洼積水段，從而保證人員逃生通道順暢。 在井田中部及南部邊界分別布置盤區(qū)水泵房及變電所，安裝密閉門，確保礦井安全。盤區(qū)水倉有效容積按照 8 小時礦井正常涌水量（ 90m179。/h） 考慮，長度150m，凈斷面積 7m2，容積 1050m179。，有效容積 900m179。 礦井排水系統(tǒng)采用兩級排水，即工作面涌水匯集到盤區(qū)水倉，經(jīng)盤區(qū)水泵房水泵排至井下主要水倉，經(jīng) 主排水泵房 水泵排至地面。主排水泵房及井下主要水倉容積較大，主要是考慮了一旦井下發(fā)生水災，在盤區(qū)水泵房失去作用后， 主排太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書