【文章內(nèi)容簡介】 3 21 2 1 畢業(yè)論文 28 風載內(nèi)力圖（左風） 右風與其相反 風荷載作用下的軸力圖（左風） 右邊風數(shù)值相反 地震荷載作用下的框架內(nèi)力計算 一、 地震荷載作用下的框架內(nèi)力計算 框架的抗震等級 由于設計需求，抗震設防烈度為 7 度，房屋高度小于 30M，可以知道該框架梁的抗震等級為三級。 場地和特征周期值 根據(jù)工程地質(zhì)報告和土的類型劃分，可以知道該場地為二類場地，由設計地震分組為第一組，可查得特征值 Tg=。 重力荷載代表值（取第？軸線） 1）頂層荷載代表值 G4 畢業(yè)論文 29 活荷載：按上人屋面： = 雪荷載： =12KN 取大的： 恒荷載：屋面半自重： =284KN 柱自重： 4X18/2=36KN 縱向框架梁自重： = 橫向框架梁自重： += 縱墻自重： 橫墻自重： 女兒墻自重： = 窗洞： ()= 窗洞重： = 窗自重： = G5=恒 + 活 =284+36+++++++= +=738KN 2) 第二、三 層荷載代表值 G G3 活荷載： = 恒荷載：屋面半自重： =214KN 柱自重： 4X18=72KN 縱向框架梁自重： = 橫向框架梁自重： += 縱墻自重： = 橫墻自重： = 門洞： = 門洞重： = 窗洞： ()= 窗洞重： = 窗自重： =1KN 門自重： = G3,G2=214+72+++++1++= += 3) 底層荷載代表值 G1 活荷載： = 恒荷載：屋面半自重： =214KN 柱自重： =98KN 縱向框架梁自重： = 橫向框架梁自重： += 縱墻自重： = 橫墻自重： = 門洞： = 門洞重： = 窗洞： ()= 窗洞重： = 窗自重： =1KN 門自重： = G1=214+98+++++1++= 畢業(yè)論文 30 += 結(jié)構(gòu)自震周期 T1 對框架結(jié)構(gòu)，采用經(jīng)驗公式計算： T1=== 地震影響系數(shù) a 由 Tg=， T1=,tgt15tg,由地震影響曲線，有 a=()= 計算水平地震作用標準值（采用底部剪力法） 因為 T1，且 Tg=，故 dn=+= FEK=AgEQ=(738++)=334kn △ FN=dnFEK== 位置 Gi(KN) Hi(m) GiHj FEK=（ 1dn） Fi（ KN） 頂層 738 14391 299 85 三 層 13407 299 80 二層 7736 299 62 底層 4433 299 46 ∑ GiHj=39967 ∑ Fi=299KN 二、 水平地震作用產(chǎn)生的框架內(nèi)力 各柱剪力值及反彎點高度 表 315 水平地震作用下框架各 柱剪力值及反彎點高度 層數(shù) )KN(F∑ HK 柱號 2cci hi12α=D ∑ ∑iii D FD=V 反彎點高度 y 4 85 A4 B4 C4 D4 3 165 A3 B3 42 C3 42 D3 2 227 A2 B2 C2 D2 1 273 A1 B1 C1 D1 水平地震作用下的框架內(nèi)力圖 求出各柱剪力 Vi 和該柱反彎點高度 yi 后，則該柱下端彎矩為 Mi=Viyi,上端彎矩為Vi(hiyi),再利用節(jié)點平衡求出框架梁端彎矩，畫出左地震作用下的框架內(nèi)力圖，右地震作用下的框架內(nèi)力與左地震作用下的反號。 畢業(yè)論文 31 (a)彎矩圖 (單位： KN m)與梁柱剪力圖 (單位： KN) 畢業(yè)論文 32 軸力圖（單位： KN） 畢業(yè)論文 33 水平荷載作用下框架的抗側(cè)移驗算 一、 風荷載作用下框架的側(cè)移驗算 內(nèi)力計算時的相對線剛度為 1時的線剛度絕對值為 106，對 C30混凝土， E值為 104N/mm2，再由相對線剛度值，可得各層各柱的實際剛度值。 對一般多層框架結(jié)構(gòu)，當房屋高度不超過 50m 時，只考慮梁柱彎曲變形產(chǎn)生的框架側(cè)移。考慮到正常使用情形下梁柱的塑性變形，對于現(xiàn)澆框架可側(cè)移時，引入剛度折減系數(shù) ，則層間相對側(cè)移???? n1i jiWKj FUΔ 。 表 316 風荷載作用下框架的側(cè)移驗算 位置 )KN(F∑ WK 相對線剛 度 ∑ n1=i 39。jiD 絕對線剛度 )mm/KN(Dn1i ji?? ∑∑n1=ijiWKjF=UΔ jjhUΔ 限制 第四層 1/16589 1/400 第三層 21 1/8219 第二層 1/5643 底 層 1/4332 頂點位移 1 njj D mm? ??? 1/5070 1/500 二、 水平地震作用下的框架彈性側(cè)移驗算 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)應進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，其樓層內(nèi)的最大 彈性層間位移 eUΔ 應滿足 eUΔ ≤ h]θ[e 的要求。 表 317 水平地震作用下的框架彈性側(cè)移驗算 位置 )KN(F∑ HK )mm/KN(D∑ n1=i ji )mm(F=UΔ∑∑n1=ijiHKe jehUΔ [eθ ] 頂層 85 1/2033 1/550 畢業(yè)論文 34 第三層 165 1/1047 第二層 227 1/761 底 層 273 1/633 第 七 章 平面框架的內(nèi)力組合和配筋計算 橫向平面框架的內(nèi)力組合與配筋計算 框架內(nèi)力組合計算 一、框架內(nèi)力組合 考慮 以下 五種荷載組合 : 1) 恒荷載 + 活荷載 2) 恒荷載 + 左 風荷載 （或右風荷載） 3) 恒荷載 + ( 活荷載 + 左 風荷載 （或右風荷載） ) 4) 恒荷載 + 活荷載 5) (恒 + 活 )+ 左地震 荷載 （或右地震荷載） 對于活載的處理方式：認為滿跨布置活載，支座彎矩不調(diào)整，跨中彎矩放大 倍。 考慮梁端塑性內(nèi)力重分布，對豎向荷載作用下的梁端負彎矩進行調(diào)幅，對于現(xiàn)澆框架，支座調(diào)幅系數(shù)取 。 框架梁的內(nèi)力組合表 桿件號 截面位置 內(nèi)力種類 恒載 活載 左風 右風 左地震 右地震 荷載組合 一 二 三 四 五 AB(4 層 ) A M V 跨中 M B 左 M V BC(4 層 ) B 右 M V 跨 中 M 畢業(yè)論文 35 C 左 M V CD(4 層 ) C 右 M V 跨中 M D M V AB(3 層 ) A M V 跨中 M B 左 M V BC(3 層 ) B 右 M V 跨中 M C 左 M V CD(3 層 ) C 右 M V 跨中 M D M V AB(2 層 ) A M V 跨中 M B 左 M V BC(2 層 ) B 右 M V 跨中 M C 左 M V CD(2 層 ) C 右 M V 跨中 M D M V AB(1層 ) A M V 跨中 M B 左 M V B 右 M 畢業(yè)論文 36 BC(1層 ) V 跨中 M C 左 M V CD(1層 ) C 右 M V 跨中 M D M V 注： “ ”表示數(shù)值較小，不起主要作用，忽略不計。 活載的跨中彎矩已乘以系數(shù) 。 恒載、活載的梁端負彎矩以乘以系數(shù) 。 彎矩（ M）的單位為 KN m，剪力（ V）的單位為 KN。 下同。 框架柱的內(nèi)力組合表 框架柱內(nèi)力組合時考慮以下三種最不利內(nèi)力組合： 1) maxM 及相應的 N、 V； 2) maxN 及相應的 M、 V； 3) minN 及相應的 M、 V。 表中單位規(guī)定如下： 彎矩（ M）的單位為 KN m，剪力（ V）、軸力（ N）的單位為 KN。 框架柱的內(nèi)力組合表（ 4層） 框架柱的內(nèi)力組合表（ 2層） 框架柱的內(nèi)力組合表（ 2層） 框架柱的內(nèi)力組合表（ 1層） 畢業(yè)論文 37 桿件 截面位置 內(nèi)力種類 恒載 活載 左風 右風 左 右 荷載組合 地震 地震 一 二 三 四 五 /M/max Nmax Nmin /M/max Nmax Nmin /M/max Nmax Nmin /M/max Nmax Nmin /M/max Nmax Nmin Ａ柱 上端 M N 下端 M N 層間 V B 柱 上端 M N 下端 M N 層間 V C 柱 上端 M N 下端 M N 層間 V D 柱 上端 M N 下端 M