【文章內(nèi)容簡介】 =86400247。（ 1000） ≈（ m3/d） （ m3/d）， 17 故采用機械清渣。 圖 51 格柵計算圖（單位： mm） Bar screen calculation chart 污水進水泵房 采用氧化溝工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡單。對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。污水經(jīng)提升后入平流沉砂池，然后自流通過氧化溝、二沉池及接觸池，最后由出水管道排出回用。 污水提升前水位相對地面 ，提升后 ，則提升凈揚程為 ；水泵水頭損失取 2m，從而水泵總揚程為 ；又因設計流量為 ，故采用 3 臺型號為 的污水泵，兩用一備。該 泵排出口徑 200mm，流量 250m3/h，揚程 15m，功率 ，轉速 1470r/min，效率 %，重 520kg。 泵房為矩形，尺寸 6m3m，占地 18m2；高 12m，為半地下式，地下埋深 7m。 泵后細格柵 設計參數(shù) 柵條寬度 S=，柵條間隙 b=，格柵傾角 α=60176。 柵條斷面為銳邊矩形斷面，故 β= 柵槽寬度一般比格柵寬 ～ ，取 過柵流速 v= 18 柵前渠道超高 h2=，進水渠寬 B1=，其漸寬部分展開 角度 α1=20176。 設計計算（計算圖同圖 1） （ 1）柵前水深 h h=B1/2=247。2=（ m） （ 117） （ 2）柵槽寬度 B ① 柵條的間隙數(shù) n 格柵設兩組，按兩組同時工作設計。 n= bhvQ ?sinmax =（ 247。2） o60sin 247。（ ） =（個） ，取 n=36 個（ 118） ② 柵槽寬度 B B=S（ n1） +bn+=（ 361） +36+=（ m） （ 119） （ 3）通過格柵的水頭損失 h1 h1=h0k （ 120） h0= ?? sin22gv （ 121） 3/4)(bS?? ? （ 122） 式中， h0——計算水頭損失， m； g——重力加速度， m/s2； k——系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用 3； ξ——阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關。 帶入數(shù)據(jù)計算得， ξ=（ 247。） 4/3= h0=247。（ 2） sin60176。=（ m） h1=3=（ m） ?（ ， ）（ m），符合要求 （ 4）柵后槽總高度 H H=h+h1+h2=++≈（ m） （ 123） （ 5）柵槽總長度 L ① 進水渠道漸寬部分長度 L1 進水渠道內(nèi)流速 v1=hBQ1max=247。（ ） =（ m/s） ?（ ， ）（ m/s） （ 124） 則， L1=（ BB1） /2tanα1=（ ） 247。（ 2tan20176。） =（ m） （ 125） 19 ② 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 L2 L2=L1/2=247。2=（ m） （ 126） ③ 柵槽 總長度 L L=L1+L2+L3++ （ 127） L3=?tgH1 （ 128） H1=h+h2 （ 129） 式中， H1——柵前渠道深， m。 帶入數(shù)據(jù)計算得， L=++（ +） 247。tan60176。++=（ m） （ 6）每日柵渣量 W W=zKWQ100086400 1max （ 130） 式中， W1——柵渣量， m3/103m3污水；本設計中格柵間隙為 10mm，取 W1= m3/103m3污水。 帶入數(shù)據(jù)計算得， W=86400247。（ 1000） =（ m3/d），故采用機械清渣。 沉砂池 采用平流式沉砂池。 （ 1）沉砂池長度 L L=vt=30=9（ m） （ 131） 式中， v——最大設計流量時的流速， m/s，取 v=； t——最大設計流量時的流行時間， s，取 t=30s。 （ 2）水流斷面面積 A A=Qmax/v=247。=（ m2） （ 132） （ 3）池總寬度 B B=nb （ 133） 取 n=2 格，每格寬 b= 則， B=2=（ m） （ 4）有效水深 h2 h2=A/B=247。=（ m） ?（ ， 1）（ m），符合要求 （ 134） 20 寬深比 b/h2=247。=?（ 1， ），符合要求 （ 135） （ 5）沉砂斗容積 V V=6max 10 864 00ZKXTQ ?=30286400247。（ 106） ≈（ m3） （ 136） 式中， X——城市污水沉砂量， m3/106m3污水，取 X=30m3/106m3污水； T——清除沉砂的間隔時間， d，取 T=2d。 （ 6）每個沉砂斗容積 V0 設每格有 2 個沉砂斗，則共有 4 個。 V0=247。4=（ m3） （ 7）沉砂斗尺寸 ① 沉砂斗上口寬 a mtgatgha 139。3 ???????? （ 137） 式中， 55176?！繁谂c水平面的傾角； h339。——斗高， m，取 h339。=； a1——斗底寬， m，取 a1=。 ② 沉砂斗容積 V0 V0=h339。（ 2a2+2aa1+2a12） /6=（ 212+21+2） 247。6 （ 138） =（ m3） （ m3），符合要求 （ 8）沉砂室高度 h3 采用重力排砂，設池底坡度為 ，坡向砂斗。沉砂室由兩部分組成：一部分為沉砂斗，另一部分為沉砂池坡向沉砂斗的過渡部分，沉砂室的寬度為 [2（ L2+a） +]， 為兩個沉砂斗之間的隔壁厚。 則， L2=（ ） /2=（ 92） 247。2=（ m） （ 139） h3=h339。+L2=+=（ m） （ 140） （ 9）沉砂池總高度 H 取超高 h1= 則， H=h1+h2+h3=++=（ m），取 H=（ m） （ 141） （ 10）驗算最小流速 vmin vmin=Qmin/ωmin （ 142） ωmin=bh2 （ 143） 21 式中， Qmin——最小流量， m3/s，范圍在 ～ ，取 Qmin=； ωmin——最小流量時沉砂池中的水流斷面面積， m2。 帶入數(shù)據(jù)計算得， vmin=247。（ ） =（ m/s） （ m/s） 圖 52 平流式沉砂池計算圖（ 單位： mm） Horizontal flow grlt removal tank calculation chart 氧 化溝 設計參數(shù) 采用帕斯維爾（ Pasveer）氧化溝。 （ 1） 設計流量 Q=104m3/d=（ 2） 設計進水水質： BOD5濃度 S0=180mg/L； TSS 濃度 X0=200mg/L； VSS=140mg/L（ VSS/TSS=）；TKN=45mg/L（進水中認為不含硝態(tài)氮）； NH3N=30mg/L； SALK=280mg/L（以 CaCO3計 ，一般城市污水多采用此值）；最低水溫 T=14℃ ；最高水溫 T=25℃ 。 （ 3）設計出水水質： BOD5濃度 Se=15mg/L； TSS 濃度 Xe=20mg/L； NH3N=10mg/L； TN=15mg/L。 （ 4）考慮污泥穩(wěn)定化 污泥齡 θc=30d，污泥產(chǎn)率系數(shù) Y=，內(nèi)源代謝系數(shù) Kd= 混合液懸浮固體濃度（ MLSS） X=4000mg/L 22 混合液揮發(fā)性懸浮固體濃度（ MLVSS） XV=2800mg/L（ MLVSS/MLSS=） 20℃ 時脫硝率 qdn=（還原的 NO3N） /（ kgMLVSSd） 設計計算 （ 1）去除 BOD5 ① 氧化溝出水溶解性 BOD5濃度 S S=SeS1 （ 144） S1=（ VSS/TSS） X e（ 5） （ 145） 式中， S1——沉淀池出水中的 VSS 所構成的 BOD5濃度。 帶入數(shù)據(jù)計算得， S1=20（ 5） =（ mg/L） S==（ mg/L） ② 好氧區(qū)容積 V1 V1=YθcQΔS/[XV（ 1+Kdθc） ] （ 146） ΔS=S0S （ 147） 帶入數(shù)據(jù)計算得， V1=3010000（ ） 247。[（ 1+30） ] =（ m3） ③ 好氧區(qū)水力停留時間 t1 t1=V1/Q=247。10000=（ d） =（ h） （ 148） ④ 剩余污泥量 ΔX ΔX=QΔSY/（ 1+Kdθc） +QX1QXe （ 149） X1=X0VSS （ 150） 帶入數(shù)據(jù)計算得， ΔX=10000（ ） 247。（ 1+30） +10000（ ） 10000 =+600200≈（ kg/d） 去除每 1kgBOD5產(chǎn)生的干污泥量： ΔX/[Q（ S0Se） ]=247。[10000（ ） ]=（ kgDs/kgBOD5） （ 151） （ 2）脫氮 ① 需氧化的氨氮量 N1 氧化溝產(chǎn)生的剩余污泥中含氮率為 %，則用于生物合成的總氮量 N0=1000247。10000=（ mg/L） （ 152） 需要氧化的 NH3N 量 N1=進水 TKN出水 NH3NN0==（ mg/L）（ 153） ② 脫氮量 Nr 23 Nr=進水 TKN出水 TNN0==（ mg/L） （ 154） ③ 堿度平衡 一般認為，剩余堿度達到 100mg/L（以 CaCO3計），即可保持 pH≥，生物反應能夠正常進行。每氧化 1mgNH3N 需要消耗 ；每還原 1mgNO3N 產(chǎn)生 mg/L 堿度；每氧化 1mgBOD5產(chǎn)生 。 剩余堿度 SALK1=原水堿度 硝化消耗堿度 +反硝化產(chǎn)生堿度 +氧化 BOD5產(chǎn)生堿度 （ 155） =++ =++（ ）