【正文】 主蒸汽壓力： p0=， 5370?t ℃ 再熱蒸汽參數(shù)： 高壓缸排汽 (再熱器冷端 ) ?rhp MPa， trh=℃ 中壓缸進(jìn)汽 (再熱器熱端 ) ??rhp ， 537??rht ℃ 排汽參數(shù)： pc= MPa， xc = 給水溫度： tfw=℃ 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 6 第三節(jié) 鍋爐設(shè)備的確定 鍋爐設(shè)備的容量是根據(jù)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算的鍋爐最大蒸發(fā)量，加上必須的富裕容量，同時(shí)考慮鍋爐的最大連續(xù)蒸發(fā)量應(yīng)與汽輪機(jī)最大進(jìn)汽量相匹配。因?yàn)槭浅醪皆O(shè)計(jì)，所以在設(shè)計(jì)中使用了許多教材中的數(shù)據(jù)。根據(jù)我國汽輪機(jī)現(xiàn)行規(guī)范，單機(jī)容量 25MW 供熱機(jī)組、 50 MW 以上凝汽式 機(jī)組宜采用高參數(shù)， 125~200MW 凝汽式機(jī)組或供熱抽汽機(jī)組宜采用超高參數(shù)，300MW 、 600MW 凝汽式機(jī)組宜采用亞臨界參數(shù)或超臨界參數(shù)。s putation, the steam turbine steamconsumption and each current capacity putation and the hot economic indicator putation for the water regeneration. next, steam turbine part supporting facility39。 2. 機(jī)組參數(shù) 主蒸汽壓力： p0=， 5370?t ℃ 再熱蒸汽參數(shù)： 高壓缸排汽 (再熱器冷端 ) ?rhp MPa， trh=℃ 中壓缸進(jìn)汽 (再熱器熱端 ) ??rhp ， 537??rht ℃ 排汽參數(shù)： pc= MPa， xc = 給水溫度： tfw=℃ 3. 回?zé)岢槠麉?shù)（如表 11） 表 11 八段抽汽參數(shù)表 項(xiàng)目 單位 回 熱 抽 汽 參 數(shù) 一 二 三 四 五 六 七 八 加熱器 編號(hào) H1 H2 H3 H4 (HD) H5 H6 H7 H8 抽汽 壓力 MPa 抽汽 溫度 ℃ 437 233 146 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 3 4. 門桿漏汽、軸封漏汽參數(shù)（如表 12） 表 12 軸封汽量及其參數(shù) 軸封漏汽 編號(hào) 數(shù)量 (kg) 份額 (%)sg? 焓值 (kJ/kg) 去處 主汽門門桿 1sg? 4119 至 H2 中壓聯(lián)合汽門門桿 2sg? 3770 至 H3 高壓缸前后汽封 3sg? 12300 至 H4(HD) 低壓缸汽封 4sg? 1373 2716 至 SG 總計(jì) 21562 5. 給水參數(shù) 給水溫度： ?t ℃ 給水泵出口壓力： ?fpp MPa 除氧器定壓運(yùn)行： ?hdp MPa，除氧器水箱距離給水泵高度： 23?hdh m 凝結(jié)水泵出口壓力： ?cpp MPa，凝汽器水井距離凝結(jié)水泵高度： ?ch m 三、熱力系統(tǒng)相關(guān)參數(shù) 1. 管道壓損如 (表 13) 表 13 管道壓損表 2. 各加熱器出口端差如表 14 表 14 各加熱器出口端差 加熱器 編號(hào) H1 H2 H3 H4(HD) H5 H6 H7 H8 端差 θ (℃ ) 0 0 0 管段 名稱 主汽門和調(diào)節(jié)汽門 再熱器 中壓聯(lián)合汽門 抽汽管 小汽輪機(jī)進(jìn)汽管 中低壓管 壓損 △ P(%) 5 11 5 6 3 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 4 四、鍋爐的型式及基本參數(shù) 1. 鍋爐型式： HG— 1025/ 型自然循環(huán)汽包爐 2. 鍋爐基本參數(shù) 最大連續(xù)蒸發(fā)量： Db=1025t/h 過熱蒸汽出口參數(shù)： pb=， tb=540℃ 再熱蒸汽出口參數(shù)： ??rhp ， trh=537℃ 汽包壓力： pst= MPa 鍋爐效率： ?b? 92% 2. 燃料 特性 (如表 15， 16) 表 15 煤種元素分析表 煤 種 元素分析 (%) 低位發(fā)熱量 arQ , (kJ/kg) 揮發(fā)分 dafV 水分 Wad(%) 可磨性 系 數(shù) Kkm 水分 灰分 碳 氫 氧 氮 硫 arM arA arC arH arO arN arS 平頂山煙煤 22625 表 16 煤種溫度表 煤 種 灰 熔 點(diǎn) 變形溫度 t1(℃ ) 軟化溫度 t2(℃ ) 熔化溫度 t3(℃ ) 平頂山煙煤 1260 1500 3. 其他相關(guān)參數(shù)如表 17 表 17 相關(guān)參數(shù)表 項(xiàng) 目 數(shù) 值 (℃ ) 冷風(fēng)溫度 22 空氣預(yù)熱器進(jìn)口溫度 56 排煙溫度 155 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 5 第二節(jié) 汽輪機(jī)設(shè)備的確定 發(fā)電廠容量確定后，汽輪機(jī)單機(jī)容量和臺(tái)數(shù)即可確定。以上參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)適用于 300MW 及以上容量的機(jī)組。在 2“高加”之間設(shè)外置式疏水冷卻器，減少了對(duì) 2 段抽汽的排擠，使 2 段抽汽減少。1 DDDDDD bblma ????? 即 ?ma? 排污冷卻器的計(jì)算 補(bǔ)充水溫 Ctma 020? ，排污冷卻器端差為 8℃，則 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 13 39。6???????????hhsscqhh?????? 圖 29 6H 的計(jì)算 H6的疏水 6s? 為 0 5 9 3 8 6 5 2 0 9 4 ????? ??? s （ 7）低壓加熱器 H7 熱平衡計(jì)算求 7? （如圖 210） ? ?0 3 1 5 2 8 44 5 5 9 7 7 4 0 )(7766739。電動(dòng)機(jī)通過減速器帶動(dòng)磨環(huán)轉(zhuǎn)動(dòng)，磨環(huán)又帶動(dòng)磨輥沿自身的軸轉(zhuǎn)動(dòng)。因此，本設(shè)計(jì)選擇 6臺(tái)，其中一臺(tái)備用。 二 、引風(fēng)機(jī)入口實(shí)際煙氣量 實(shí)際煙氣容積 ? ? ? ? kgmVVV yy /7 7 1 9 9 5 1 300 ???????? ? 式中 0V —— 理論空氣量 kgm/3 ； 0yV —— 理論煙氣容積 kgm/3 ； ? —— 爐膛出口過量空氣系數(shù)， ?? 。 三、凝結(jié)水泵揚(yáng)程和容量 的確定 1. 凝結(jié)水泵壓力計(jì)算 入口壓力 M P a0 3 4 0 1 3 2 30 0 5 1 ?????? ghPP c ? 出口壓頭 M P a0 1 ?? cppp 2. 壓力校核 根據(jù)凝結(jié)水泵入口壓力 1P 查熱力性質(zhì)表，由差值法求得 ? ? ?? m3 /Kg 所以 1639。 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組基本熱力計(jì)算及主要?jiǎng)恿υO(shè)備的選擇 31 第三節(jié) 引風(fēng)機(jī)的選擇 一 、引風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)的確定 根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》 和 ，引風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)與送風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)相同為 2臺(tái)。 (4) MPS 磨在容量大型化方面比 其他中速磨優(yōu)越。 二、 本次設(shè)計(jì)所選擇的磨煤機(jī) 本設(shè)計(jì)所選用的煤種為平頂山煙煤， %%, ??? ararkm AMK ,且制粉系統(tǒng)為負(fù)壓直吹式，因此考慮采用中 速磨煤機(jī)，初步確定為 MPS 磨。c? 除氧器出口水量 fw? 39。0 ?? 鍋爐蒸發(fā)量 blb DDDDD 2 3 1 00 ???? ? 則 00 0 3 3 4 8 2 3 1 DDD b ??? 即 ?b? 鍋爐連續(xù)排污量 00 1 0 3 3 DDD bbl ?? 則 ?bl? 鍋爐給水量 fwD （此工況應(yīng)扣去過熱器減溫水量 dD ） 0000 0 2 5 0 1 8 7 1 0 3 3 3 3 4 8 DDDDDDDD dblbfw ??????? 即 ?fw? 擴(kuò)容器蒸汽份額為 ,f? 取擴(kuò)容效率 ?f? 則 0 0 5 4 8 1 0 3 3 39。 (2) 3高壓加熱器和 4低壓加熱器，由于抽汽過熱度很大，設(shè)有內(nèi)置式蒸汽冷卻器。大型引進(jìn)機(jī) 組將大于 8% ~10%，如引進(jìn)型 300MW 汽輪機(jī)組，鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量為汽輪機(jī)額定工況進(jìn)汽量的 %，引進(jìn)的 600MW 機(jī)組為 %。 設(shè)計(jì)者：苑子?jì)? 日 期： 6 月 13 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 2 第一章 概 述 第一節(jié) 本設(shè)計(jì)的相關(guān)數(shù)據(jù)資料 一、本次設(shè)計(jì)的主要 內(nèi)容 (1) 300MW 火力發(fā)電機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)的基本熱力計(jì)算，進(jìn)行熱經(jīng)濟(jì)性的校核。 第三，對(duì)鍋爐燃料及其輔助設(shè)備的選擇： 鍋爐燃料選擇 煙煤，根據(jù)煤的成分分析并選擇磨煤機(jī)、送風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)及其鍋爐效率的校核。 關(guān)鍵詞：汽輪機(jī) 鍋爐 熱力系統(tǒng) 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） II Abstract Abstract unit capacity preliminary definite mentality: After station capacity determination, the steam turbine unit capacity and the Taiwan number namely may determine. In the largescale electrical work the main force power plant should first select the large capacity unit, the biggest unit capacity takes the electrical power system aggregate capacity suitably 8% ~ 10%, overseas takes 4% ~ 6%. Our country surpasses the 25000MW capacity the big electrical work to have four, may install 600MW and the above big unit, but because the largescale power plant39。 (2) 300MW 火力發(fā)電機(jī)組鍋爐熱平衡計(jì)算，進(jìn)行鍋爐熱效率的校核。高參數(shù)凝汽式發(fā)電廠一爐配一機(jī)運(yùn)行，不設(shè)置備用鍋爐，因此鍋爐的臺(tái)數(shù)與汽輪機(jī)臺(tái)數(shù)相等。一方面 提高三臺(tái)“高加”水溫；另一方面減少 1“高加”溫差，使不可逆損失減少，以提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。39。334 cfssgfw ?????? ????? ? ?? ?0 1 7 3 8 6 1 3 6 87 9 4 7 8 7 7 60 0 5 4 7 92 1 1 5 0 2 80 1 3 2 1 60 2