【正文】 1011 ???????? mghhDP ? ? ? ? ? 13600 1 2022 ???????? mghhDP ?? ? ? ? 5 9 4 69 8 0 3 3 3 9 43 8 2 7 23 6 0 013 6 0 01 3033 ??????????? mgrhhhhDP ?? ? ? ? 1 0 8 5 89 8 0 1 3 3 9 45 1 8 9 53 6 0 013 6 0 01 4044 ??????????? mgrhhhhDP ?? ? ? ? 9 4 5 79 8 0 62 9 3 3 9 43 5 7 6 13 6 0 013 6 0 01 5055 ??????????? mgrhhhhDP ?? ? ? ? 6 0 0 79 8 0 7 6 3 9 41 9 3 7 63 6 0 013 6 0 01 6066 ??????????? mgrhhhhDP ?? ? ? ? 9 8 0 19 8 0 6 3 9 42 9 1 9 73 6 0 013 6 0 01 7077 ??????????? mgrhhhhDP ?? ? ? ? 13600 1 8088 ??????????? mgrhhhhDP ?? ? ? ? 2 3 1 19 6 0 00 13600 13600 1 0 ??????????? mgrhccc hhhDP ?3 0 0 0 0 02 9 9 9 9 6??? ? je PP KW 因此前述計算正確。 5. 熱經(jīng)濟指標的計算 (1)機組熱耗 0Q 、 熱耗率 q 及 絕對電耗率 ec? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?hKJhhDhhDqDhhDQ mafwmafwffrhrhfw/ 4 8 3 3 2 0 71 4 0 4 2 0 7 7 65 0 7 0 67 7 5 5 3 2 0 3 9 49 4 6 5 4 16000???????????????????????K J / ( K W h ) 2 7 9103 4 8 3 5 60 ?? ??? PeQq 4 3 4 8 2 7 93 6 0 03 6 0 0 ??? qec? (2)鍋爐熱負荷 bQ 和管道效率 p? 若不考慮再熱管道的能量損失，則 rhrh qq ???? ? ? ? ?? ? ? ?K J / 6???????????????? fwblblrhrhfwbbb hhDqDhhDQ % 06 83 660 ????? bp ? 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 20 （ 3） 全廠熱經(jīng)濟指標 全廠熱效率 3 4 8 ????? ecpbcp ???? 全廠熱耗率 kJ / ( kW h ) 9039 0036 00 ??? cpcpq ? 發(fā)電標準煤耗率 31 ??? cpsb ?kg/(kWh) 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機組基本熱力計算及主要動力設(shè)備的選擇 21 第三章 鍋爐燃燒系統(tǒng)的計算 第一節(jié) 燃料性質(zhì)及鍋爐主要熱力參數(shù) （ 1） 設(shè)計煤種：平頂山煙煤 （ 2） 燃料特性參數(shù)（如表 31）： 表 31 煤種元素分析表 煤 種 元素分析 (%) 低位發(fā)熱量 arQ , (kJ/kg) 揮發(fā)分 dafV 水分 Wad(%) 可磨性 系 數(shù) Kkm 水分 灰分 碳 氫 氧 氮 硫 arM arA arC arH arO arN arS 平頂山煙煤 22625 （ 3） 鍋爐主要技術(shù)參數(shù)： 鍋爐型式： HG— 1025/ 型自然循環(huán)汽包爐 鍋爐基本參數(shù) 最大連續(xù)蒸發(fā)量： Db=1025t/h 過熱蒸汽出口參數(shù)： pb=， tb=540℃ 再熱蒸汽出口參數(shù)： ??rhp ， trh=537℃ 汽包壓力： pst= MPa 鍋爐效率： ?b? 92% （ 4） 鍋 爐過量空氣系數(shù)及漏風(fēng)系數(shù) 爐膛出口過量空氣系數(shù)： l? = 爐膛漏風(fēng)系數(shù)： ?? l? 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)： ky?? = 制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)： ?? zf? 除塵器漏風(fēng)系數(shù)： ??c? 空氣預(yù)熱器至引風(fēng)機煙道 的漏風(fēng)系數(shù)： ?? g? 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 22 一、鍋爐熱平衡校核 表 32 鍋爐熱平衡校核計算表 名稱 符號 單位 公式 結(jié)果 燃料低發(fā)熱量 arQ, kJ/kg 表 31 22625 預(yù)熱器出口空氣比值 ? 采用 預(yù)熱器空氣進口溫度 ckt 0C 表 17 56 預(yù)熱器空氣進口焓 kI kJ/kg 溫焓表 冷風(fēng)溫度 lkt 0C 表 17 22 冷風(fēng)焓 olkI kJ/kg 溫焓表 空氣爐外加熱量 wrQ kJ/kg ? ?00w r rk LKQ I I ??? 燃料物理熱 rI kJ/kg % 3 0, ??? arne tar MQ 不考慮 燃料支配熱量 rQ kJ/kg wrrne tarr QI ??? , 排煙溫度 pyt 0C 表 17 155 排煙焓 pyI kJ/kg 溫焓表 排煙熱損失 2q 00 2q = ? ? 0 04100p y p y lkrII qQ?? ? 機械未完全燃燒熱損失 4q 00 采用 化學(xué)未完全燃燒熱損失 3q 00 采用 鍋爐機組散熱損失 5q 00 文獻 ??7 灰渣物理熱損失 6q 00 419, ??? arne tar AQ 忽略不計 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機組基本熱力計算及主要動力設(shè)備的選擇 23 續(xù)表 總熱損失 q 00 q = 2q + 3q + 4q + 5q + 6q 鍋爐熱效率 ? 00 ? =100q? 熱效率相對誤差 00 bb???? 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 24 第二節(jié) 鍋爐燃燒計算 （ 1）主要計算見參數(shù)（如表 33） 表 33 主要計算點參數(shù) 過熱汽出口焓 grh kJ/kg 水蒸汽表 3412 給水焓 gsh kJ/kg 水蒸汽表 再熱汽出口焓 39。39。zrh kJ/kg 水 蒸汽表 再熱汽進口焓 39。zrh kJ/kg 水蒸汽表 過熱汽流量 0D t/h 給定 再熱汽流量 zrD t/h 給定 （ 2）鍋爐每小時燃料消耗量 ? ? ? ? htQhhDhhDBgrn e tarzrzrzrfwgrh/ 2 6 2 5 0 2 5 3 57 7 5 5 3 2 0 73 4 1 2101 0 2 5)()(3,?? ????????????? 式中 hD 鍋爐蒸發(fā)量， t/h； grh 過熱蒸汽出口焓， kJ/kg； fwh 給水焓 ,kJ/kg； zrD 再熱蒸汽流量 ,kg/h； ?zrh 再熱蒸汽出口焓 ,kJ/kg； ydQ 低位發(fā)熱量 ,kJ/kg； b? 鍋爐效率； （ 3）鍋爐計算燃料消耗量 2 5)1 0 ( 2 7)1 0 01( 4 ?????? qBBjt/h 式中 4q 機械未完全燃燒熱損失，查取為 ％ （ 4） 理論空氣量的計算 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機組基本熱力計算及主要動力設(shè)備的選擇 25 / k 100100100100110010010010013??????? ?????????? ???? arararar OSHCV ? （ 5）理論煙氣容積計算 ??? OHNROy VVVV 222 ??? Nm3 /kg 式中 100 ????????? ararSOCORO SCVVV 8 4 0 9 6 6 2 8 0 09 5 1 8 1 1 0 002 ??????? arNNVV 5 8 4 7 8 1 8 1 1 1 6 1 2 1 6 1 2 00 2 ?????????? VMHV ararOH所以 5 2 8 6 7 8 4 7 8 4 0 9 6 0 2 9 2 222 ??????? OHNROy VVVVNm3 /kg 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 26 第四章 鍋爐車間輔助設(shè)備的選擇 第一節(jié) 磨煤機選擇 一、磨煤機選擇原則 目前有關(guān)磨煤機的選擇大體是這樣的，對于煤質(zhì)較硬的無煙煤、貧煤以及雜質(zhì)較多的劣質(zhì)煤可以考慮采用筒式鋼球磨；對于可磨性系數(shù) kmK ，或灰份 %30arA 以及水分%12arM 的煙煤和貧煤可以考慮采用中速磨煤機；對于多水分的褐煤，以及可磨性系數(shù)kmK 的煙煤可以考慮采用風(fēng)扇磨。同時，在選用磨煤機的時候還必須結(jié)合制粉系統(tǒng)一起考慮。 二、 本次設(shè)計所選擇的磨煤機 本設(shè)計所選用的煤種為平頂山煙煤， %%, ??? ararkm AMK ,且制粉系統(tǒng)為負壓直吹式，因此考慮采用中 速磨煤機，初步確定為 MPS 磨。 MPS 磨煤機是一種新型中速磨煤機，它的主要工作部件是磨輥磨環(huán)內(nèi)有三個磨輥，它們相互間的位置成 120176。 角。每個磨輥由于其輥軸位置固定，故只能在原地轉(zhuǎn)動。電動機通過減速器帶動磨環(huán)轉(zhuǎn)動，磨環(huán)又帶動磨輥沿自身的軸轉(zhuǎn)動。碾磨過程中磨輥對磨環(huán)的壓力來自磨輥、支架等的自重和彈簧緊力。彈簧緊力靠作用在上壓盤的液壓缸加壓系統(tǒng)來實現(xiàn)。原煤就在磨輥與磨環(huán)之間被碾壓成煤粉。干燥及輸送過程同其它中速磨一樣。熱空氣從風(fēng)環(huán)流入磨環(huán)上部空間，既對燃料起到干燥作用，又將制成的煤粉帶到分離器。不合格的煤粉被分離 出來飛落回到磨環(huán)內(nèi)重磨。而煤中不易磨碎的鐵塊、石塊、殲石等雜物則從風(fēng)環(huán)處落入磨煤機下部由雜物刮板刮至廢物箱內(nèi)。該型磨煤機與其他類型中速磨相比，其主要優(yōu)點是： (1) 由于輥子外形凸出近于球狀，其滾動阻力較??；由于輥子尺寸大，燃料進入輥下的條件也較好。這些因素有利于使磨煤出力增大和使磨煤單位電耗降低。 (2) 由于輥子外形凸出近于球狀，比起平盤磨和碗式磨的錐形輥子，磨損均勻性得到了改善 。 (3)MPS 磨無上磨環(huán)，因而也就不存在像 E 型磨中上磨環(huán)磨損嚴重而又難以處理。 (4) MPS 磨在容量大型化方面比 其他中速磨優(yōu)越。例如要增大單機出力， E 型磨鋼球直徑需隨磨環(huán)直徑一道增大而使整個磨煤機的橫向尺寸變大，而 MPS 磨在增大輥子直徑時往往可以基本保持原來的橫向尺寸，這對于縮小占地面積，便于大型鍋爐機組多臺磨的合理布置是很有利的 。 (5)碾磨壓力通過彈簧和三根拉緊鋼絲繩直接傳遞到基礎(chǔ)上，可以在輕型機殼的條件下對碾磨部件施加高壓。 三、 磨煤機出力的校核 根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計技術(shù)規(guī)程》 ,即大容量鍋爐裝設(shè)的中速磨煤機易為 3～ 6臺，其中一臺備用。因此，本設(shè)計選擇 6臺，其中一臺備用。 每臺磨煤機的磨煤 量 燃煤電廠凝汽式汽輪發(fā)電機組基本熱力計算及主要動力設(shè)備的選擇 27 5 ???? mcm Z BKBt/h 式中 cK —— 儲備系數(shù)，取 cK =； mZ —— 臺數(shù)，取 5 臺 出力按下列經(jīng)驗公式計算： 90 100lnRSKKDB gkmmsm ? （ 41） 式中 D—— 磨環(huán)滾道的中心直徑，在此取 3361 mm msK —— 工作燃料對出力的影響系數(shù) ,一般取 ；