【正文】 3cr? = 2352 3 5 1 5 .3 8 4 7 .7 8????????? = cr? = = MPa 區(qū)格上邊緣的復合應力為 2 2 211 3mm? ? ? ? ?? ? ? = 2 2 21 2 6 .9 2 9 1 .8 2 1 2 6 .9 2 9 1 .8 2 3 1 0 .0 3? ? ? ? ? = ? =ab =5? 2，區(qū)格的臨界復合應力為 cr? =2 2 2112 2 211313( ) [ ( ) ] ( ) ( )44mmmc r c r m c r c r? ? ? ? ????? ? ?? ? ? ?? ? ???? ? ? =2221 1 4 .8 41 0 .6 4 4 1 2 6 .9 2 3 0 .6 4 4 1 2 6 .9 2 9 1 .8 2 1 0 .0 324 2 1 0 .7 8 4 2 1 0 .7 8 1 6 6 .9 5 1 2 8 .5 8??? ? ? ? ? ? ? ?? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? = MPa []cr? = crn? = = MPa 2 2 211 3mm? ? ? ? ?? ? ?[]cr? 區(qū)格Ⅰ的尺寸與Ⅰ相同，而應力較小，故不需再算。2 BFqKFRB ?? = 92569?? 21 5 .91 .2 5 1 7 9 4 .5 ( )22? ? ? ? = 翼緣板的平均應力（按毛截面計算）為 y? = max 2 0( )xMyI ?? =96 3 9 3 8 5 .9 1 0 3 ( 4 5 0 4 )4 .2 6 4 1 1 0? ? ?? 合格 好文檔 值得下載 6）穩(wěn)定性 7）端梁拼接 = MPa 翼緣板傳遞的內力為 yN= yyA? =?8?440=404096 N 端梁拼接處翼緣板面上布置有 5 24? mm 的螺栓孔，翼緣板凈截面積為 fA =（ 6665?24） ?8 =2848 mm2 應力 max? = yfNA = MPa ? = minmax?? = minmaxMM =597409160103 = 0 可見，在相同的循環(huán)工況下，應力循環(huán)特性是一致的。1cr? =?? = s? = 需修正，則 1cr? = s? （ 39?？缍怂郊羟辛? 39。via CAD and make reference advanced experiences, try hard for a innovatory design。由于橋架的初校是在草稿中列出，在設計說明書中不予記錄，僅記載橋架的精校過程。1P = N 39。承受垂直剪力 eF 及扭矩 1nT ，故主腹板中點切應力為 ? = ??dh 主梁跨端封閉截面面積為 0A =（ b8） (0h + 0? ) =496 824=408704 mm2 代入上式 ? = 12? ? ? = 0? = ? 1= ? 2= ? 3=1456 MPa ? = 好文檔 值得下載 6) 主梁疲勞強度 =[]?? =100MPa 副腹板中兩切應力反向，可不計算 翼緣板。vdF 22 1 1 21 ()2 qa F a a?? 39。vdF 1 1 2()qF a a??=97432 N 彎板翼緣焊縫的應力為 max? = max 2( 14)xMyI ? = MPa min? = min 2( 14)xMyI ? = MPa max? = max 24 fxFShI? ? ? =85 1 1 0 6 3 .8 4 7 0 3 9 7 64 0 .7 8 5 .3 9 6 7 1 0?? ? ? ? = min? = min 24 fxFShI? ? ? = 根據 A6和 Q235 及彎板用雙面貼角焊縫連接 4K ，查的 1[]?? =48MPa， b? =370 MPa ?? = minmax?? = minmaxMM =〉 0 焊縫拉伸疲勞需用應力為 []rl? = 11[ ][]1 (1 )br??????? =) 431(1????? = ?? = minmax?? = = 〉 0 合格 好文檔 值得下載 5）端梁中央拼接截面 按 0K 查的 1[]?? =133 MPa，取拉伸式 []rl? = 11[ ][]1 (1 )br??????? = 1331331 (1 ) 370??? ? = MPa []r? =[]2rl? = =166 MPa 22max max( ) ( )[ ] [ ]rl r??? = 223 2 .9 1 3 0 .0 9( ) ( )7 3 .6 6 1 6 4 .4 7? = 根據端梁拼接設計，連接螺栓的布 置形式已經確定，可只計算受力大的翼緣板拼接截面 11的內力為 maxM = 1xM = N. m 空載小車位于跨中不移動，主梁跨端的支承力為 39。178。 故在此不用計算。通過采取計算機輔助設計方法以及參考前人的先進經驗 , 力求有所創(chuàng)新 。 校核 。 K= b=12 K= a=12 ( 0B K)= 12 ? ()= 水平剛架計算模型示 表圖 52 圖 52 水平剛架計算模型 小車在跨端。 ]L b c P c?? = ? ?1 3 3 5 0 0 3 . 7 0 . 3 2 3 8 3 0 0 0 . 328 ? ? ????? = N minM = 4 R1FqMz?? =+??[? （ ） ] = Nm 驗算主腹板受拉翼緣板焊縫④的疲勞強度 max? = 20()xxMyI ?? = 3 10 8002 .1 3 0 5 1 0??? = min? = min 2 0()xMyI ?? = 3 10 305 10??? = 圖 55 主梁截面疲勞強度驗算點 應力循環(huán)特性 R1F = N minM = Nm max? = min? = 好文檔 值得下載 ? = minmax?? = =〉 0 根據工作級別 A6，應力集中等級 1K 及材料 Q235，查得119][ 1 ??? MP， b? =370 MPa 焊縫拉伸疲勞需用應力為 []rl? = 11[ ][]1 (1 )br??????? = 1191191 1 370???? ? ?????? = max? =[]rl? （合格） 驗算橫隔板下端焊縫與主腹板連接處⑤ max? = 2( 10)xxMyI ? = 3103 2 7 4 3 8 .8 7 7 5 0 1 02 .1 3 0 5 1 0??? = min? = min 2M ( 10)xyI ? = 3107 6 8 1 7 1 .8 1 7 5 0 1 02 .1 3 0 5 1 0??? = MPa ? = minmax?? = =〉 0 顯然，相同工況下的應力循環(huán)特性是一致的 根據 A7及 Q235，橫隔板采用雙面連續(xù)貼角焊縫連接，板底與 受拉翼緣間隙為 50 mm，應力集中等級為 K3，查得 1[]?? =71MPa 拉伸疲勞需用應力為 []rl? = max? []rl? 合格 max? = min? = MPa 好文檔 值得下載 7)主梁穩(wěn)定性 []rl? = 11[ ][]1 (1 )br??????? = 71711 1 370???? ? ?????? = max? = MPa[]rl? （合格） 由于切應力很小，忽略不計 整體穩(wěn)定性 主梁高寬比 hb =1648506 =? 3 （穩(wěn)定） 局部穩(wěn)定性 翼緣板 00b? =54024 = 235/ s? ，不需設置縱向加勁肋，不再計算 翼緣板最大外伸部分0b? =3824 （穩(wěn)定） 主腹板 0h? = 61600 = 240320?? 故需設置橫隔板及兩條縱向加勁肋，主副腹板相同，其設置如圖 56 腹板間距 a=1600 mm，縱向加勁肋位置 1h =（ ） 0h =240320 mm 取 1h =350 mm 2h =700 mm 驗算跨中主腹板上區(qū)格 Ⅰ的穩(wěn)定性。vdF 210 )2(212 39。 橫隔板厚度 ? =8 mm，板中開孔尺寸為 240 mm? 895 mm 翼緣板縱向加勁肋選用角鋼 ? 75? 50? 6， A=816 mm2, 1xI =377700 mm4 縱向加勁肋對翼緣板厚度中線（ 1— 1）的慣性矩為 xI = 21xI Ae? = 21 0 0( )xI A b z?? ? ? =377700+816（ 75+? ） =?106 mm4 合格