畢業(yè)設(shè)計論文-5010t_跨度28m_雙梁橋式起重機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計正式說明書(文件)
【正文】 ? = 11 2yxdx y dMxM y NI I A?? = 33993 3 1 7 2 1 . 2 4 1 0 4 0 0 1 2 4 4 . 3 1 . 7 5 1 0 3 0 0 2 3 3 7 5 6 . 2 84 . 2 6 4 1 1 0 1 . 5 1 3 2 1 0 3 6 1 6 0? ? ? ? ????? = MPa []?? =175 MPa 腹 板邊緣 ? = 110 ( 2 6 )( ) 2yxdx y dMxM y NI I A? ?? ?? =（ 33983 3 1 7 2 1 . 2 4 1 0 3 8 0 1 2 4 4 3 1 1 0 ( 3 0 0 2 6 ) 2 3 3 7 5 6 . 2 82 . 3 2 1 5 1 0 6 . 8 2 2 1 1 0 3 6 1 6 0? ? ? ? ? ?????） = MPa []?? =175 MPa 翼緣板對中軸的靜矩為 yS =8?600?390=1569920 mm3 ? = 22vyxFSI? = 1569920360129 9 ??? ? = MPa 折算應(yīng)力為 ? = 223??? = 0 3 7?? = MPa[]?? =175 MP 截面 33 及 44 端梁支承處兩個截面很近，只計算受力稍大的 44 端梁支承處為安裝大車輪角軸承箱座而切成缺口并焊上兩塊彎板（ 20 mm?185 mm） ,端部腹板兩邊都采用雙面貼角焊縫，取 fh =8 mm,支承處高度 314 mm，彎板兩個垂直面上都焊有車輪組定位墊板（ 16 mm?90 mm? 340 mm） ,彎板參與端梁承載工作，支承處截面（ 33及 44）如圖所示 63 ? []?? 好文檔 值得下載 圖 63 端梁支承處截面 形心 1y =iiAyA? = 2 0 6 0 0 4 2 8 3 7 8 1 9 7 2 1 4 1 3 0 3 9 38 6 0 0 2 8 3 7 8 2 1 4 1 3 0? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? = mm 慣性矩為 xI =?108 mm4 中軸以上截面靜矩 S=982197 mm3 上翼緣板靜矩 1S =688512 mm3 下翼緣板靜矩 2S =703976 mm3 截面 44 腹板中軸處的切應(yīng)力為 f? = 42vxFSI? = 4 9821972 97 10 8?? ? ? = f? []?? =100 MPa 因靜矩 2S 〉 1S ，可只計算靠彎板的腹板邊的折算應(yīng)力，該處正應(yīng)力為 ? = 42( 14)xxMyI ? f? []?? 223??? []?? 好文檔 值得下載 4）疲勞強(qiáng)度 = 389 6 9 8 6 .0 8 1 0 1 8 6 .45 .3 9 6 7 1 0??? = MPa 切應(yīng)力為 ? = 422vxFSI? =85 1 1 0 6 3 .8 4 7 0 3 9 7 62 8 5 .3 9 6 7 1 0?? ? ? = MPa 折算應(yīng)力為 ? = 223??? = 22 ?? = MPa []?? =175 MP （合格） 假設(shè)端梁支承水平剪切力只由上翼緣板承受，不計入腹板 上翼緣板切應(yīng)力為 y? = 420? = 20? ? = MPa[]?? 端梁支承處的翼緣焊縫截面計算厚度（ 2? ? 8 mm= mm）比腹板厚度（ 8 mm）大，故焊縫不需驗算，截面 44 的水平彎矩小，忽略不計 端梁疲勞強(qiáng)度計算只考慮垂直載荷的作用 彎板翼緣焊縫 驗算截面 44 的彎板翼緣焊縫 滿載小車在梁跨端時，端梁截面 44 的最大彎矩的剪切力為 maxM = 4M = N. m maxF = 4F = N 空載小車位于跨中不移動時端梁的支反力為 39。cr? =? K? E? =?? = MPa 39。 區(qū)格兩邊正應(yīng)力為 1? = 01 02??? =+ = MPa []rl? = max? []rl? 合格 穩(wěn)定 a=1600 mm 1h =350 mm 2h =700 mm 好文檔 值得下載 II I01 0212 圖 56 主梁加勁肋設(shè)置及穩(wěn)定性計算 2? = 1 1213 0 0 2 424 ooy y ???? ?? =12500800 oo??? = MPa ? = 21?? =01 （屬不均勻壓板） 區(qū)格Ⅰ的歐拉應(yīng)力為 E? = ( )b? = （ b=1h =300 mm） 區(qū)格分別受 1? 、 E? 和 ? 作用時的臨界壓應(yīng)力為 1cr? =? k? E? 嵌固系數(shù)為 ? =， ? =ab =1600300 =? 1, 屈服系數(shù) k? = ??= 則 39。178。cH csFF? =+ = N 小車在跨端時，主梁跨中水平彎矩與慣性載荷的水平彎矩組1sN = N yM = 2SP = N 2P? = N 2dP = N csM = csF = N cHF = N 好文檔 值得下載 4) 強(qiáng)度 合值較小，不需計算 需要計算主梁跨中截面（如圖 31 所示）危險點①、②、③的強(qiáng)度 1)主腹板上邊緣①的應(yīng)力 主腹板邊至軌頂距離為 yh = 0gh ?? =164 mm 主腹板邊的局部壓應(yīng)力為 4(2 50)jimyPh?? ?? ? =? ? 2 164 50 6?? ? ?= 垂直彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為 01? =MxxyI = 3 10 8002 .1 3 0 5 1 0??? = MPa 水平彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為 02? = 1yyMxI = 3101 0 2 2 6 8 .1 3 1 0 2 7 00 .4 2 6 4 1 1 0??? = MPa 慣性載荷與側(cè)應(yīng)力對主梁產(chǎn)生的軸向力較小且作用方向相反，應(yīng)力很小，故不計算 主梁上翼緣板的靜矩為 yS = 0 1 1 0( )By??? =24?540?805 =10432800 mm4 主腹板上邊的切應(yīng)力為 ? =02py nxFS TAI ?? ?? 01? = MPa 02? = MPa 好文檔 值得下載 5)主梁跨端的切應(yīng)力 = ? ?101 9 2 5 4 0 .5 1 0 4 3 2 8 0 02 .1 3 0 5 1 0 6 6?? ? ?+0 = MPa 點①的折算應(yīng)力為 0? = 01? + 02? =+ = ? 1= 2 2 20 0 0 3m? ? ? ? ?? ? ? = 2 2 21 2 6 .9 6 9 1 .3 2 1 2 6 .9 6 9 1 .8 2 3 7 8 5 7? ? ? ? ? =????=175MPa 點②的折算應(yīng)力為 ? 2= 22M yxxyMxyII? =????=175MPa 點③的應(yīng)力為 ? 3=[ 22 ( 2 5 )M yxxyMxyII?? ] =1456 MPa????=175MPa 主梁跨端截面變小，以便于主端梁連接，取腹板高度等于dh =800 mm。cHF = N 好文檔 值得下載 圖 53 側(cè)向力作用下剛架的分析 這時，計算系數(shù)為 sr =1+ 123ILI39。剛架的計算系數(shù)為 pcF= 1nT = xM = RF = N 好文檔 值得下載 1r =1+ 1223( )abIa b LI? =1+ ? ? 992 1 . 2 5 1 . 2 5 1 . 7 1 2 1 01 . 2 5 1 . 2 5 2 8 1 . 5 1 3 2 1 0? ? ? ?? ? ? ? = 跨中水平彎矩 HM = 21112(1 ) (1 )4 2 8 3HHP L F Lrr? ? ? = ?????? ?????????? ??? 218 114 2 = 跨中水平剪切力為 PHP ? 12 HP = N 跨中軸力為 HN =21()12 8HHF L P Lababr? ? = ???????? ????? ? 8 . 2 = N 小車在跨端。 故在此不用計算。F + 39。 allowable stress 好文檔 值得下載 目 錄 第一章 橋
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