【正文】 預鍛模膛中心超過鍛模燕尾寬度則應將終鍛和預鍛模膛分別放在兩個模塊上，進行聯(lián)合鍛造。或 5176。頂 =(H3 +H凹 +h飛 /2)(s沖 +s3 )(mm) H39。 太原工業(yè)學院畢業(yè)設計 40 結 論 鍛造生產是機械制造工業(yè)中提供機械零件毛坯的 常用 加工方法之一。它除了特別耐磨外，還有較好的耐蝕性和耐熱性。 ?頂出系統(tǒng)應能向上向下調節(jié)。檢驗角的兩個平面互相垂直，一般是做在模塊前面與左面或右面，應根據(jù)模膛布排的情況而定。 （ 2） 模膛中心 模膛中心是鍛造時模膛中金屬變形阻力的合力作用點，可依據(jù)鍛件在分模面上的面積重心確定，視模膛中金屬變形力分布均勻與否有所不同。 （ 8） 在熱鍛件圖上需將分模面和沖孔連皮的位置、尺寸全部注明。 大于 至 大于 0 30 80 120 180 至 30 80 120 180 350 平直對稱 0 M1 S2 + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + 太原工業(yè)學院畢業(yè)設計 6 內圓角 r= 外圓角 R=(23)r=5mm 沖孔連皮 鍛件不能鍛出透孔，只能鍛出盲孔，在分模面處預先留有連皮，在隨后的沖孔工序中再將其沖掉。 關鍵詞： 鍛模 , 模膛 , 熱鍛件圖 Radial fing technology and die design Abstract： Fing die is under hot and cold metal used for volume molding perfect fing die design process, should consider above all is: should be able to obtain satisfies the requirement of dimensional accuracy of fings and anizational performance is good, at the same time to meet the requirements of life often rate。因此，設計鍛模時，應當綜合分析各類鍛件塑性變形的規(guī)律和工藝特點，研究被加工材料的 力學和物理，化學特性，以及了解各類鍛壓設備的工作特點，結構特點和工藝特點等。 內斜度 10176。 （ 5） 當鍛件的形狀不能保證坯料在下模膛內或切邊凹模內準確定位時，則應在熱鍛件圖上增加必要的定位余塊，然后在切邊或切削加工時去除。在模膛布排中，最重要的是終端模膛和預鍛模膛的布排。 鎖扣間隙 鎖扣非導向側面間隙 4mm 鎖扣沿分模面非打擊面上間隙 2mm 鎖扣內圓角 R= = 鎖扣外圓角 R= 模塊尺寸的確定原則是根據(jù)鍛模的數(shù)量和尺寸進行布排，考慮最小壁厚等因素，得出太原工業(yè)學院畢業(yè)設計 26 所必須的模塊最小輪廓尺寸，然后選取標準模塊中相近的較大值。 （ 1） 間隙△ 設計復合模間隙時考慮的因素與簡單切邊，沖孔模具相同，其間隙在 — 間選擇，一般情況取 1mm，沖頭與頂出器的間隙在 2— 3mm 間選取。表面處理工藝如下： 1氮化 模具經氮化處理后，可在模膛表面上形成一層硬度高，耐磨損，同時又不易和變形金屬粘結的氮化層。 本文通過模鍛的方式來生產所需的零件，通過模鍛可以提高生產效率，也可以減輕工人的工作強度，本文通過設計搖臂鍛件的模鍛設計方法分析了一般模鍛的具體方法與步驟，搖臂在生活中的應用比較廣泛，它的設計比較典型，通過設計搖臂了解了鍛件的變形特點和變形過程。因此，熱鍛模應具有以下性能： （ 1） 在高溫下具有較高的機械性能 包括較高的強度，硬度和沖擊韌性 （ 2） 較好的耐熱疲 勞性能 使鍛模在冷熱交變的工作條件下仍然能有較高的使用壽命。 沖頭設計 由于孔徑較小可以采用圓柱整體式沖頭 。切邊壓床的位置相適應 （ 3） 氧化皮較多的模膛是鍛模中頭道制坯模膛，應位于吹風管的對面，以防止氧化皮被吹落到終鍛和預斷模膛內 （ 4） 彎曲模膛的位置應使鍛件能以最簡單的方式移動或翻轉送入終鍛和預鍛模膛內 （ 5） 拔長模膛位置如在鍛模右邊，應采用直式如在左邊應采用斜式為宜，以方便工人操作。 拔長模膛的設計計算 （ 1）拔長坎高度 a 拔長后采用滾壓時 a=K1 *a桿 =K1 X lV桿桿 L 桿 小于 200 200— 500 大于 500 K1 — K2 查表知 K1= lV桿桿=*= （ 2）拔長坎長度 c C 值決定于坯料直徑 d 坯和被拔長部分的原始長度 L 始 C=k3 *d坯 太原工業(yè)學院畢業(yè)設計 17 表 3— 2 系數(shù) k3 L始 （ — ） d坯 （ — 3） d坯 （ 3— 4） d坯 4 d坯 k3 — 1 2 C== (3)半徑 R 與 R1 R=== R1== (4)拔長模膛深度 h1 和 h2 H1=2a 桿 == H2=d 坯 +10=65mm (5)模膛長度 L=L 桿 +（ 5— 10） =200mm (6)模膛寬度 B 根據(jù)坯料直徑確定 B=K4 Xd坯 ==88mm 表 4— 3 系數(shù) K4 d坯 40 40— 80 80 K4 — — — （ 7） 模膛斜度采用 20176。 （ 1） 坯料截面計算 根據(jù)所采用的變形工步，按表 3— 7 計算出坯料截面 F 坯再確定毛坯 直徑： 表 3— 7 坯料截面計算表 選用工步 坯料截面計算 拔長 F坯 =( — )F均頭 * 滾壓 F坯 =(F均 F頭 )/2 拔長滾壓 聚料作用明顯 F坯 =( — )F最大 聚料作用不明顯 F坯 =( — )F均頭 * 彎曲或壓扁 F坯 =( — )F均 無制坯工步 F坯 =( — )F均 根據(jù)工序拔長和閉式滾擠知用 F坯 =( — )F最大 =（ ） d坯 = F坯 =—— 取用 55mm 直徑的圓坯料 坯料長度計算 l坯 =V坯 /F坯 V坯 =（ V鍛 +V飛 ）（ 1+a%） a 為燒損率查表 28 得出具體數(shù)值 表 38 不同加熱方法鋼的燒損率 加熱方法 燒損率（ a%） 加熱方法 燒損率（ a%） 室內煤爐或油爐 — 4 半連續(xù)煤氣爐 — 室內煤氣爐 — 3 電阻爐 1— 太原工業(yè)學院畢業(yè)設計 12 半連續(xù)煤爐或油爐 — 3 接觸加熱和感應加熱 — 1 取 a=3 采用室內煤氣爐 V飛 =L周長 XF飛 = xF飛邊槽 == V 坯 =（ 215992+） *（ 1+3%） =250887mm l坯 =V坯 /F坯 =250887/（ )= 太原工業(yè)學院畢業(yè)設計 13 4 模膛設計 終鍛模膛是鍛件最后成形的模膛，通過它獲得帶飛邊的鍛件。 由于我水平有限，經驗不足，在設計鍛模的過程中難免會有缺點和錯誤，希望大家諒解。 畢業(yè)設計任務書 1．設計的主要任務及目標 （ 1） 任務： 1)模具裝配圖及零件圖 2)設計說明書一本 3)電子資料一份 （ 2） 目標： 以所學專業(yè)知識為基礎，以實用為目的，通過對 搖臂鍛造工藝的分析及相關參數(shù)的計算，進一步進行鍛模的型腔設計， 總結出并熟練掌握鍛模設計的規(guī)律和方法。因此需要我們更加努力的提高模具的設計和制造水平。 所制鍛件屬于長軸類鍛件，長軸類鍛件在模鍛模膛的變形是近似平面變形，所以確定原坯料時，應以計算毛坯圖為依據(jù)，并考慮采用不同的制坯工步計算出所需坯料的橫截面積，然后再選取標準的直徑，并確定坯料長度。優(yōu)點是可控制拔長尺寸和避免坯料彎曲。 （ 1） 鍛件大頭靠近鉗口，這樣布排模膛，使鍛件重量大的，難出模的一端接近操作者，使操作方便，省力 （ 2） 大頭難充滿的部分放在鉗口對面，這樣對充滿模膛有力 （ 3） 當減小或取消夾鉗頭桿部應該靠近鉗口，這種布排可以利用鍛件桿部作為夾鉗料，從而省去夾鉗料頭 根據(jù)需要需用第一種排列法 （ 1） 制坯模膛盡可能按工藝順序排 列，操作者一般只允許改變一次方向，以縮短操太原工業(yè)學院畢業(yè)設計 24 作時間 （ 2） 模膛的布排應與加熱爐。 （ 2） 各部分尺寸的確定 底座外形尺寸中下底板的尺寸根據(jù)壓床臺面墊板緊固底座方法和設備規(guī)格大小來確定。工作時，其單位面積上承受很大的壓力，錘鍛模還要承受高達 2020MPA 的沖擊力；由于毛坯金屬的劇烈流動，模膛易受損；同時鍛模要在連續(xù)反復受熱冷卻的條件下工作，模具溫度高達 400— 500℃，由于冷熱交變的結果，模膛的表面容易產生熱疲勞裂紋。一般對受力大、要求高的重要機械零件，大多采用鍛造生產方法制造。它可以提高鍛模壽命 25%。 （ 2） 沖頭相對行程 s沖 =s1 +s2 +S S —— 連皮厚度（ mm） S =5mm s1 =R+(10— 15)mm s1 =20mm s2 在 5— 10mm 之間選取 故取 8mm 頂出器行程 s頂 頂出器行程 s頂 的大小應 保證鍛件自由取出，可根據(jù)下式確定 s頂 =s沖 +s3 +（ 10— 20） mm s3 取 10mm 復合模高度設計要點及主要零件的高度計算 （ 3） 計算復合模應注意以下幾點： ?滑塊在最上位置與最下位置時 ，模具相關的活動部分零件與有關的固定零件之間應留出間隙，以便調整并防止相互碰撞。 確定原則： 偏移量 鍛模中心與模塊中心的偏移量 S，應在 c/d 表 56 允許的最小承擊面 鍛錘噸位 1 2 3 4 5 6 承擊 面積 300 500 700 900 1600 2500 鍛模的最大寬度 鍛模的最大寬度要使上模的邊緣與鍛錘導軌之間的最小間距不小于 20mm （ 1） 最小高度 Hmin 采用無過度墊模，上下模最小閉合高度應不小于錘安模空間最小高度 表 5— 7 設備噸位 1 2 3 5 10 H最小 320 400 410 465 565 600 H最大 500 550 600 650 750 850 鍛塊最大高度 Hmax(可根據(jù)表 5— 7得出 ) 由于是長軸類鍛件，當鍛模損壞的主要方式是磨損時，流線方向應當與鍛件的軸線方向平行，當鍛模的損壞方式主要是破裂時，流線方向最好與鍵槽中心線平行。因此設計時要首先布排好終鍛和預鍛兩模膛的位置，然后再根據(jù)他們的位置，鍛模工藝程序與模膛數(shù)量布排其余模膛。 （ 6） 鍛件的某些部位在切邊或沖孔時易產生變形而影響加工余量時，則應在熱鍛件的相應部位適當考慮一定的彌補量，以提高鍛件合格率。 圓角半徑 鍛件上的圓角可以使金屬容易充滿模膛，起模方便和延長模具使用壽命。選擇鍛件工步是關鍵，在確定工步后，再根據(jù)熱鍛件圖來設計模膛，鍛模和切邊模，在設計過程中確定下料尺寸。通過設計搖臂可以讓我更好的對鍛模的設計有更深入的了解，為將來更好的設計模具打好基礎。模具圓角半徑太小會使鍛模在熱處理或者使用中產生裂紋壓塌變形，在鍛件上也容易產生折紋。 （ 7） 鍛件形狀復雜且較高的部分應