【正文】 判別其好壞：（1）靜態(tài)充氣性能。主要內(nèi)容如下：（1）通過(guò)對(duì)配氣機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)學(xué)與動(dòng)力學(xué)的分析與計(jì)算、配氣機(jī)構(gòu)桿構(gòu)受力的分析與計(jì)算，建立S195型柴油機(jī)曲軸連桿機(jī)構(gòu)的數(shù)學(xué)模型。而排氣門(mén)則可達(dá)650186。根據(jù)195柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)采用平底型氣門(mén)。反之，密封帶太窄，雖然密封性較好，但散熱不良，且接觸壓力較大，會(huì)加速氣門(mén)的磨損，因此需綜合這兩個(gè)方面的因素來(lái)選取氣門(mén)密封帶的寬度，, S195柴油機(jī)的密封帶寬度。c. 氣門(mén)座由于熱應(yīng)力或裝配不當(dāng)產(chǎn)生扭曲，在高溫和氣體壓力作用下氣門(mén)頭部變形，因而造成氣門(mén)漏氣。采用雙彈簧時(shí)，內(nèi)、外彈簧的螺旋方向應(yīng)相反。內(nèi)、外彈簧之間的負(fù)荷分配：內(nèi)彈簧： （） 式中，為內(nèi)彈簧最大壓力，為內(nèi)彈簧最小壓力。搖臂斷面總應(yīng)力為： =400 （）式中，為氣門(mén)上的最大作用力，為氣門(mén)側(cè)搖臂計(jì)算斷面的斷面模數(shù)，—?dú)忾T(mén)側(cè)搖臂斷面的面積。形狀是筒型，這種結(jié)構(gòu)可以減輕它的質(zhì)量，從而達(dá)到減小它的往復(fù)慣性力。因此在設(shè)計(jì)配氣機(jī)構(gòu)時(shí)選用這樣的凸輪型線，使它保證可以有足夠的氣缸沖量的同時(shí)，同時(shí)也保證運(yùn)動(dòng)零件的慣性力數(shù)值在允許的范圍內(nèi)。S195柴油機(jī)的配氣相位角，根據(jù)手冊(cè)可以得到： 配氣相位角 進(jìn)氣前角進(jìn)氣滯后角排氣提前角排氣滯后角19176。為防止由此引起的對(duì)配氣定時(shí)的不良影響，需要采用軸向定位措施。 本章小結(jié) 本章對(duì)計(jì)Proengineer和ADAMS軟件進(jìn)行了簡(jiǎn)單的介紹，計(jì)算機(jī)仿真設(shè)計(jì)已經(jīng)成為機(jī)械工業(yè)行業(yè)的主流，計(jì)算機(jī)仿真可以縮短設(shè)計(jì)周期，減少設(shè)計(jì)成本。在京搖臂組插入，調(diào)整間隙螺栓與推桿相切，搖臂與凸輪軸相互垂直。氣門(mén)加速度是配氣機(jī)構(gòu)平穩(wěn)性的重要參數(shù)， mm / deg3沒(méi)有超出限值范圍，配氣機(jī)構(gòu)平穩(wěn)。同時(shí)，在論文寫(xiě)作過(guò)程中，我還參考了有關(guān)的書(shū)籍和論文，在這里一并向有關(guān)的作者表示謝意。其中H1為旋轉(zhuǎn)福即剛體與凸輪軸之間添加旋轉(zhuǎn)福；H2為旋轉(zhuǎn)直線副是凸輪軸與挺柱之間的約束；H3為旋轉(zhuǎn)副，挺柱與推桿之間的約束；H4為旋轉(zhuǎn)副，推桿與搖臂（調(diào)整螺釘）之間的約束；H5為接觸力，搖臂與氣門(mén)之間的約束；H6為直線移動(dòng)副，大地（剛體）與氣門(mén)之間的約束；H7直線移動(dòng)副，大地（剛體）與挺柱之間的約束；H8為旋轉(zhuǎn)移動(dòng)副，大地（剛體）與搖臂之間約束。 氣門(mén)組（2）搖臂組 將搖臂和調(diào)整間隙螺栓裝配到一起，獲得裝配圖。ADAMS/View采用用戶(hù)熟悉的Motif界面（UNIX系統(tǒng)）和Windows界面（NT系統(tǒng)），從而大大提高了快速建模能力。凸輪軸支承軸頸的數(shù)目,由于該柴油機(jī)是單缸四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)，不需要將支承軸頸設(shè)計(jì)的過(guò)多，只是將凸輪軸的前后端各設(shè)計(jì)一個(gè)就已經(jīng)足夠了，所以將該軸頸數(shù)目為2個(gè)。（2）凸輪的基圓設(shè)計(jì) 圓弧凸輪凸輪的外形輪廓由若干段圓弧構(gòu)成。根據(jù)S195的結(jié)構(gòu)取=58mm,。（2）接觸應(yīng)力的計(jì)算 接觸應(yīng)力按下面的公式計(jì)算： = 180 （）式中 ，為作用于推桿上的最大作用力，為挺柱與推桿兩種材料的平均彈量，為推桿的球頭半徑，為挺柱球面支座的半徑。搖臂的定位：搖臂軸上兩搖臂間裝有搖臂彈簧，防止搖臂軸向竄動(dòng)，從而保證各搖臂相對(duì)氣門(mén)桿的確定位置。 已知：凸輪軸的轉(zhuǎn)速，和凸輪軸的角速，進(jìn)氣門(mén)的最大升程，進(jìn)氣門(mén)喉口直徑，圓弧凸輪線的尺寸： ，搖臂的尺寸：， 挺柱的升程、速度和加速度曲線圖。氣門(mén)彈簧一旦斷裂會(huì)造成嚴(yán)重的發(fā)動(dòng)機(jī)事故。才能滿(mǎn)足其工作條件。S195柴油機(jī)氣門(mén)的頭部厚度：。它的高溫強(qiáng)度好，耐腐蝕性好、奧氏體鋼用做高功率柴油機(jī)的排氣門(mén)，其最高工作溫度允許達(dá)870℃。工作時(shí)需要承受較高的機(jī)械負(fù)荷和熱負(fù)荷，尤其是排氣門(mén)，由于經(jīng)常高溫燃?xì)獾臎_刷，因而易于產(chǎn)生漏氣。隨著柴油機(jī)轉(zhuǎn)速的提高，靜態(tài)和動(dòng)態(tài)充氣性能的差別越來(lái)越大，這主要是由兩部分因素引起的，一是當(dāng)轉(zhuǎn)速提高，吸氣沖程時(shí)間縮短，進(jìn)排氣管壓力波的動(dòng)態(tài)響應(yīng)增大；另外一方面氣門(mén)發(fā)生脫離和反跳，破壞了正常的靜態(tài)充氣性能?？紤]到該模型進(jìn)行仿真分析時(shí)的可視化效果，各機(jī)構(gòu)模型均按照實(shí)際結(jié)構(gòu)建立。它是將機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)化成由一個(gè)質(zhì)點(diǎn)、彈簧及阻尼器組成的系統(tǒng)，它把機(jī)構(gòu)的質(zhì)量簡(jiǎn)化到一個(gè)質(zhì)點(diǎn)上，把機(jī)構(gòu)的彈性等加到一個(gè)等剛度無(wú)質(zhì)量的彈簧上，阻尼等效到阻尼器上，該模型具有簡(jiǎn)單、方便等特點(diǎn)，可以滿(mǎn)足一般的低、中速柴油機(jī)的要求，但由于把質(zhì)量和剛度都等效到一個(gè)點(diǎn)上，不能求出機(jī)構(gòu)各部件的運(yùn)動(dòng)和受力情況，不能判斷機(jī)構(gòu)零件之間是否發(fā)生飛脫，也無(wú)法得知彈簧的振動(dòng)情況。 SimulationI目 錄 摘要…………………………………………………………………………………ⅠAbstract …………………………………………………………………………………Ⅱ第1章 緒論………………………………………………………………………………1 課題研究的目的和意義…………………………………………………………1 設(shè)計(jì)的目的……………………………………………………………… 1 設(shè)計(jì)的意義……………………………………………………………… 1 柴油機(jī)配氣機(jī)構(gòu)現(xiàn)狀……………………………………………………………1 設(shè)計(jì)內(nèi)容…………………………………………………………………………2 用計(jì)算機(jī)輔助配氣機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)分析………………………………………………3………………………………………………………………………3第2章 配氣機(jī)構(gòu)零部件設(shè)計(jì)…………………………………………………5………………………………………………………………………………5 氣門(mén)設(shè)計(jì)的基本要求…………………………………………………… 5 …………………………………… 5 氣門(mén)頭的設(shè)計(jì)…………………………………………………………… 6 …………………………………………………………… 7 氣門(mén)的主要損壞形式和預(yù)防措施……………………………………… 8……………………………………………………………………9 氣門(mén)彈簧的設(shè)計(jì)要求…………………………………………………… 9 ………………………………………………………………… 9 氣門(mén)彈簧的有關(guān)計(jì)算……………………………………………………11………………………………………………………………………13 搖臂的工作原理…………………………………………………………13 ………………………………14 ………………………………………………………………………14 推桿的功能結(jié)構(gòu)形式……………………………………………………14 …………………………………………………………………14 挺柱的設(shè)計(jì)……………………………………………………………………16 挺柱的結(jié)構(gòu)………………………………………………………………16 ……………………16 平面挺柱的最大速度……………………………………………………16 …………………………………………17 ………………………………………………………………………18 凸輪軸的設(shè)計(jì)…………………………………………………………………19 凸輪軸基本要求…………………………………………………………19 ………………………………………………………………20 ………………………………………………………………………21第3章Proengineer和Adams軟件理論基礎(chǔ)……………………………………23……………………………………………………………23…………………………………………………………24 用Proe和Adams開(kāi)發(fā)虛擬樣機(jī)的主要流程…………………………………24 多體動(dòng)力學(xué)………………………………………………………………………25…………………………………………………………………………28第4章 建模與仿真…………………………………………………………………29 Proe實(shí)體建模……………………………………………………………………29…………………………………………………………………32……………………………………………………………34…………………………………………35…………………………………………………………………………42結(jié)論………………………………………………………………………………………43參考文獻(xiàn) ………………………………………………………………………………44致謝………………………………………………………………………………………46第1章 緒 論 課題研究的目的和意義建立在計(jì)算機(jī)實(shí)體建模及可視化基礎(chǔ)上的虛擬樣機(jī)技術(shù)是應(yīng)用于現(xiàn)代工程設(shè)計(jì)領(lǐng)域的數(shù)字化設(shè)計(jì)及分析工具。本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)汽車(chē)進(jìn)排氣的瞬時(shí)運(yùn)動(dòng)分析 院系名稱(chēng)： 機(jī)電工程學(xué)院 專(zhuān)業(yè)班級(jí)： 機(jī)械08級(jí)3班 學(xué)生姓名： 指導(dǎo)教師： 職 稱(chēng)： 二○一二年六月The Graduation Design for Bachelor39。應(yīng)用計(jì)算機(jī)技術(shù)對(duì)柴油機(jī)配氣機(jī)構(gòu)進(jìn)行仿真分析，從而得到發(fā)動(dòng)機(jī)在供作時(shí)，配氣機(jī)構(gòu)中個(gè)零件的參數(shù)。為了克服單自由度模型存在的不足，發(fā)展了多自由度質(zhì)量模型。