【正文】 單懸臂梁式一般只在雙懸臂梁式向簡支梁式過渡或與進出口建筑物連接時使用。根據(jù)支點位置的不同，梁式渡槽有簡支梁式雙懸臂梁式和單懸臂梁式三種型式。 當渡槽加大流量時，經(jīng)試算得水深，則渡槽凈深，故取H=。渡槽按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)考慮兩種荷載組合：① 基本組合（持久設(shè)計狀況或短暫設(shè)計狀況下永久荷載與可能出現(xiàn)的可變荷載的效應(yīng)組合）② 偶然組合（設(shè)計狀況下永久荷載、可變荷載與一種偶然荷載的效應(yīng)組合）表1 渡槽按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計荷載組合荷載組合荷 載基本組合持久狀況槽中為設(shè)計水深、有風工況下作用于槽身或支承結(jié)構(gòu)的各種荷載短暫狀況1槽中無水、有風工況下作用于槽身或支承結(jié)構(gòu)的各種荷載2槽中為滿槽水、無風工況下作用于槽身或支承結(jié)構(gòu)的各種荷載偶然組合1槽中無水、有風、漂浮物撞擊工況下作用于槽身或支承結(jié)構(gòu)的各種荷載滿槽水、無風工況內(nèi)力計算1.圖42 槽身橫向結(jié)構(gòu)計算簡圖簡化后，圖示結(jié)構(gòu)為一次超靜定，不計軸力及剪力對變位的影響，可求得贅余力X1為式中 ——水的重度，10kN/m3； ——混凝土的重度，25kN/m3； ——底板厚度，； ——側(cè)墻厚度，；——側(cè)墻的截面慣性矩；——底板的截面慣性矩；—槽頂荷載對側(cè)墻中心所產(chǎn)生的力矩。根據(jù)側(cè)墻內(nèi)力計算結(jié)果，取側(cè)墻底部最大負彎矩截面計算配筋，M= KNb、跨中截面配筋計算根據(jù)底板內(nèi)力計算結(jié)果，跨中截面內(nèi)力M= KN基本數(shù)據(jù)：：ES=105N/mm2，Ec=104N/mm2， ftk=,γm=，αst=。② 抗傾覆穩(wěn)定驗算槽身抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)式中 ——繞背風面支點轉(zhuǎn)動的傾覆力矩；——抗傾覆力矩；——槽身抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)，；可計算得，滿足抗傾覆穩(wěn)定要求。與正對稱結(jié)點荷載產(chǎn)生的軸向力疊加，即得排架承受荷載的內(nèi)力。1) 基本資料：采用HPB300鋼筋。承受水平荷載所需要的錨筋選用4φ14，鋼筋面積為615mm2，水平箍筋選用φ6150。（1）底板的縱向配筋計算基底凈反力沿長邊方向取寬度b=1m最為研究對象=50045=455mm。 （2） 順槽向基底壓應(yīng)力驗算：計算縱槽向地基應(yīng)力的最不利情況就是排架上一跨槽身已施工完畢，而另一跨槽身尚未施工?；炷敛捎肅25。配筋率ρ=Ag/ h0/b=461/365/350=%%，滿足要求。因此選取最不利的兩個荷載組合就算排架立柱配筋，兩個組合為：滿槽加橫向風壓力工況下柱底截面軸，M=豎向荷載作用下，只在排架中柱產(chǎn)生軸向力；水平向節(jié)點荷載是反對稱的，而結(jié)構(gòu)是對稱的，故可取一半按圖，可采用“無剪力分配法”。撓度驗算公式（見《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》）為：對應(yīng)于荷載效應(yīng)的短期組合（并考慮部分荷載的長期作用的影響）時：對應(yīng)于荷載效應(yīng)的長期組合時：為簡化計算，根據(jù)現(xiàn)行水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范采用對于矩形截面，受彎構(gòu)件的短期剛度式中 ——混凝土彈性模量——換算截面慣性矩；——考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數(shù)。按受力計算側(cè)墻不需要配置腹筋，考慮到側(cè)墻的豎向受力筋可以起到腹筋作用，但為固定縱向受力筋位置，仍在兩側(cè)配置φ8150的封閉箍筋。m，N=，（1）判別類型 e0=M/N=103/=＞h/2– a=150/2–30=45mm屬大偏心受拉。表45 槽身縱向結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算表工況滿槽+無風設(shè)計水深+有風無水+有風計算跨度L(m)均布荷載q（KN/m）最大彎矩M（）最大剪力Q(KN)側(cè)墻配筋計算側(cè)墻取最大彎矩處，近似按受彎構(gòu)件進行配筋計算，鋼筋、混凝土等級的選取參照《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》。沿槽身縱向取單位長度脫離體進行計算。渡槽下游渠道矩形斷面，采用現(xiàn)澆砼形式。進口與上游改建梯形現(xiàn)澆砼渠道連接，出口與下游改建矩形現(xiàn)澆砼渠道連接。梁式渡槽的槽身采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。因此，可計算得總水頭損失為 。拉桿除承受軸向力外，還承受拉桿自重，則彎矩、剪力。拉桿配筋計算拉桿取跨中最大彎矩截面按受彎構(gòu)件進行配筋計算，最大彎矩M= KN對于簡支梁式槽身的跨中部分底板處于受拉區(qū)，故在強度計算中不考慮底板的作用，但在抗裂驗算中，只要底板與側(cè)墻的接合能保證整體受力，就必須按翼緣寬度的規(guī)定計入部分或全部底板的作用。m，Nk= KN。3．漂浮物的撞擊力作用于排架上的漂浮物撞擊力：式中 ——樹木，浮物等漂浮物重力，根據(jù)提供數(shù)據(jù)，取G=400kg=；——水流的設(shè)計平均流速，；——撞擊時間(s)，(s)；——重力加速度，(m/s2)；可計算得漂浮物撞擊力標準值為，設(shè)計值為。m，V=。 計算的As’為負值可按構(gòu)造配筋，取最小配筋率ρ =%配筋，則鋼筋面積為： 選用配筋為2φ14，鋼筋面積為303mm2。條形基礎(chǔ)基底反力可按下列公式計算：—排架兩立柱傳到基礎(chǔ)截面的軸力；—單位面積上基礎(chǔ)板重力和回填土重力，基礎(chǔ)埋深d=30m，回填土重度取20KN/m3；—基礎(chǔ)總高度，見圖57；—底板中點至立柱中心的距離見圖57；—立柱中心至基礎(chǔ)邊緣的距離見圖57；—基礎(chǔ)短邊長度見圖57；—基礎(chǔ)長邊長度見圖57；基礎(chǔ)底板計算簡圖：圖57 基礎(chǔ)底板內(nèi)力計算簡圖根據(jù)排架內(nèi)力計算的成果，故基礎(chǔ)底板地基反力滿足要求。 可計算得渡槽的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù) 滿足抗滑穩(wěn)定要求。所以抗傾覆穩(wěn)定驗算的計算條件及荷載組合與抗滑穩(wěn)定性演算相同。在此條件下，底板右邊懸臂段，跨中段及左邊懸臂段的彎矩M1x，M2x和M3x，計算公式如下c≤x≤Lc：x≥Lc： 當x=c時，代入上式得到立柱1的中心線處最大正彎矩；當x=Lc時，代入上式得到立柱2的中心線處最大正彎矩；然后再求兩立柱間的最大負彎矩，根據(jù)渡槽設(shè)計規(guī)范，當代入上式得到兩立柱間最大負彎矩?？詹奂訖M向風壓力、動水壓力、漂浮物撞擊力工況柱底截面軸，M= KN 2 抗剪腹筋計算,因此，不需要進行斜截面抗剪配筋計算。（1） 槽身傳遞給排架頂部的荷載作用于槽身的橫向風壓力通過支座的摩阻作用，以水平力形式傳到排架頂部；同時，對排架頂高程所產(chǎn)生的力矩將轉(zhuǎn)化為一對方向相反的集中力，分別作用于兩立柱頂部，迎風面力的方向向上，背風面力的方向向下。（1）抗裂驗算按受彎構(gòu)件進行抗裂驗算，受彎構(gòu)件在荷載效應(yīng)的短期組合及長期組合下，按下列公式分別進行抗裂驗算式中 —由荷載標準值按荷載效應(yīng)短期組合計算的彎矩值；—由荷載標準值按荷載效應(yīng)長期組合計算的彎矩值；—截面抵抗矩的塑性系數(shù)；—混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)，對荷載效應(yīng)的短期組合，；對荷載效應(yīng)的長期組合，；—混凝土軸心抗拉強度標準值；—換算截面A0對受拉邊緣的彈性抵抗矩，；基本數(shù)據(jù)：：ES=105N/mm2，Ec=104N/mm2， ftk=,γm=，αst=。m，支座剪力Vmax=，矩形截面按雙層配筋，保護層厚度a=70mm，h0=140070=1330mm，K=。配筋率ρ=Ag/ h0/b=251/700/1000=%%，滿足要求。