【正文】 自重： 數(shù)量： 重量：= 鐵門：尺寸：6500mm3000mm 自重： 數(shù)量：重量：3*= 總重：+=（5）、樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）： 面積：13++=（m2） 恒載：= 活載：=一層重力荷載代表值G1=G 恒+G活=（+）+（819+63）++++ ++（+） =注：。n為驗(yàn)算截面以上的樓層層數(shù)。 框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖： 圖11 梁、柱截面尺寸的初步確定： 梁截面高度一般取梁跨度的1/12至1/8。對(duì)于一般層： 對(duì)于底層： 由此可知，橫向框架梁的層間側(cè)移剛度為：層次123456頂∑Di（N/mm）92381072953076260076260076260076260066364 表24∑D1/∑D2=923810/729530，故該框架為規(guī)則框架。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算過程見下表，其中第六層的Gi為G6和Ge之和。m A軸柱N== KN B軸柱N== KN 圖41 圖42 橫向框架軸力圖（KN） 圖43 第五章： 風(fēng)荷載的計(jì)算 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為：w=βZμSμZω0 本地區(qū)基本風(fēng)壓為：w0=樓高H30m；地面粗糙類別為C類；風(fēng)振系數(shù)：βZ=1+Hi/H3ξγ/μZ 層次123456Hi（第i層距離室外地面的高度） 表51H總= B≈ H/B≈2查表：脈動(dòng)影響系數(shù)γ= 離地面高度（m）z風(fēng)壓高度系數(shù)μZ 表52結(jié)構(gòu)基本周期：T=（～）n. 取T=，ω0 =ω0T2== 查表得：脈動(dòng)增大系數(shù)ξ=βZ=1+Hi/H3ξγ/μZ zβZ 表53查表得：風(fēng)載體型系數(shù)：；∴μS= ωk=βZμSμZω0∵結(jié)構(gòu)高度H=30m,故取βZ=, μS= zωk 表54轉(zhuǎn)化為集中荷載（受荷面與計(jì)算單元同） 其中，A為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到下層的一半。m） MBC= 5q2，l22/96 =5 = （KNm 其它跨間的最大彎矩計(jì)算結(jié)果見下表： 跨間最大彎矩計(jì)算結(jié)果表層次123456跨ABABABABABABMmax 表68梁端剪力的調(diào)整：抗震設(shè)計(jì)中，其梁端剪力設(shè)計(jì)應(yīng)按下式調(diào)整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]（1）、對(duì)于第6層，AB跨：受力如圖所示：梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m V Gb=+ ln== m左震：M lb=（2）、考慮兩支座處： 將下部跨間截面的2Ф22Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1742 mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部， αs=[M fy, As，(h0a,)]/（fcmbf，h02） =[1063101742(66535) ]/ = ξ=1（12αs）1/2= 可近似取 As=M/fy/(h0a,)=106/310/（66535）= mm2 實(shí)配鋼筋2Ф22Ф22，As=2724 mm2。 柱的計(jì)算長(zhǎng)度，根據(jù)《抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱， l0== 初始偏心矩：ei=e0+ea=+= mm 因?yàn)殚L(zhǎng)細(xì)比l0/h=4700/700=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。m） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm） l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計(jì)算As=As’（mm2） 實(shí)配單側(cè)選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф8100，非加密區(qū)4肢Ф8150加密區(qū)4肢Ф8100，非加密區(qū)4肢Ф8150加密區(qū)4肢Ф8100，非加密區(qū)4肢Ф8150 表76 架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面抗震驗(yàn)算：以第1層中節(jié)點(diǎn)為例，由節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的受彎承載力計(jì)算節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值，因?yàn)楣?jié)點(diǎn)兩側(cè)梁不等高，計(jì)算時(shí)取兩側(cè)梁的平均高度，即hb=(600+400)/2=500mmhb0=(565+365)/2=465mm 二級(jí)框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)組合的剪力設(shè)計(jì)值Vj按下式計(jì)算：Vj=(ηjbΣMb)[1(hb0as,)/(Hchb)]/ (hb0as) 注：Hc為柱的計(jì)算高度，可采用節(jié)點(diǎn)上、下柱反彎點(diǎn)之間的距離，即Hc=+= m ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端逆時(shí)針或順時(shí)針方向組合彎矩設(shè)計(jì)值之和，即 ΣMb=（+）/= KN 非加密區(qū)還應(yīng)滿足s10d=200mm,故箍筋配置為4Ф10150，柱的配筋圖如下圖所示： 圖72其它各層柱的配筋計(jì)算見下表：柱A柱層次123截面尺寸400600400600400600組合一二一二一二M（KNm）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱660056025600560246005602360056022600560216005602B柱660056025600560246005602360056022600560216005602 表72例：第1層A柱：柱截面寬度：b=600 mm柱截面有效高度：h0=60040=560 mm混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fcm= N/mm2柱端彎矩計(jì)算值：Mc取上下端彎矩的最大值。m屬第一類T形截面。m右震： MA=α=a/l=（1）、對(duì)于第6層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（1/3）2+（1/3）3]/12 =（KN*m） MBC=q1，l22/12+5q2，l22/96 =+5* = （KNm）M ui1（KNuT按以下公式計(jì)算：VGi=∑Gk（△u）i= VGi/∑D ij uT=∑（△u）k注：∑D ij 為第i層的層間側(cè)移剛度。mm）（N建筑介紹：建筑面積約3600平方米，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm，填充墻采用240mm厚的混凝土空心小砌塊。mm）（N頂端重力荷載代表值的計(jì)算：橫梁：2=縱梁：2=柱：4=橫墻：2=縱墻：（）+（）= 木門：= 窗：= 樓板恒載、活載計(jì)算： 面積：= 恒載：=活載：= 雪載：=頂端重力荷載代表值為G頂=G 恒+G活=++++++++(+) =集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值G i的計(jì)算結(jié)果如下圖所示：第四章：橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 ： 橫向自振周期的計(jì)算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法。y框架柱的反彎點(diǎn)高度比。m）M2（KNm MB=m 調(diào)整后剪力：V= KN梁正截面受彎承載力計(jì)算： 抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量。m）ξ計(jì)算As，（mm2）實(shí)配As，（mm2）計(jì)算As（mm2）實(shí)配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍1支座A 0 4Ф22Ф22(2724) 加密區(qū)雙肢Ф8100,非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 2Ф22Ф22(1742)支座Br 0 5Ф25(2454)加密區(qū)四肢Ф880非加密區(qū)四肢Ф8100BC跨間 4Ф25(1964)2支座A0 5Ф25(2454)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl0 5Ф25(2454)AB跨間 4Ф22(1520)支座Br 5Ф23(2077)加密區(qū)四肢Ф8100非加密區(qū)四肢Ф8150BC跨間 4Ф25(1964)3支座A 0 5Ф23(2077)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 5Ф23(2077)AB跨間 3Ф22(1140)支座Br 5Ф22(1900)加密區(qū)四肢Ф8100非加密區(qū)四肢Ф8150BC跨間 4Ф25(1964)4支座A 0 4Ф24(1808)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 4Ф24(1808)AB跨間 2Ф25(982)支座Br 3Ф25(1473)加