【正文】 有可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為：l/B== 2，按修正的剛性橫梁法來(lái)繪制影響線(xiàn)。)110長(zhǎng)期效應(yīng)組合彎矩Mld=+(1+181。 考慮混凝土收縮和徐變?cè)谝巴庖话銞l件—（相對(duì)濕度為75%）下完成，受荷載時(shí)混凝土加載齡期為28天。m即主梁跨中正截面滿(mǎn)足強(qiáng)度要求。按《公預(yù)規(guī)》： 式中：—預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下的張拉控制應(yīng)力（MPa） =1395MPa —預(yù)應(yīng)力鋼束與管道摩擦系數(shù)，取= —管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)， —從張拉端到計(jì)算截面曲線(xiàn)管道部分切線(xiàn)夾角之和（rad） —從張拉端到計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度(m)各控制截面的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。mQmax=由《橋規(guī)》規(guī)定，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合，長(zhǎng)期組合，標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合，承載能力極限狀態(tài)基本組合。擬定馬蹄寬度為54cm，高度為36cm。 主梁尺寸擬定 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與其跨徑之比在1/15～1/25之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中一般取為1/16～1/18。故得： 作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線(xiàn)，如圖所示橫向分布系數(shù)變化區(qū)段長(zhǎng)度： 對(duì)應(yīng)于支點(diǎn)剪力影響線(xiàn)的荷載布置。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在豎直方向可疊置。按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于簡(jiǎn)支梁取跨中截面進(jìn)行驗(yàn)算。(2)確定混凝土受壓區(qū)高度按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于帶承托翼緣板的T形截面，當(dāng)成立時(shí)，中性軸載翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。根據(jù)以上規(guī)定，：由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： 鋼束起彎角和線(xiàn)形的確定確定鋼束起彎角時(shí)，既要照顧到由其彎起產(chǎn)生足夠的豎向預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過(guò)大。因此，得：附加三角形荷載重心處的影響線(xiàn)坐標(biāo)為： 因此，得： 故公路Ι級(jí)荷載的支點(diǎn)剪力為： 人群荷載的橫向分布系數(shù)，得： 對(duì)于跨中橫隔梁的最不利荷載布置。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中，梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度翼板由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定要求出發(fā)，腹板厚度一般不宜小于其高度的1/15。 預(yù)應(yīng)力混凝土T梁的下緣，為了滿(mǎn)足布置預(yù)應(yīng)力束筋的要求，要擴(kuò)大成馬蹄形，馬蹄的尺寸應(yīng)該滿(mǎn)足預(yù)應(yīng)力各個(gè)階段的強(qiáng)度要求。m剪力Qsd,=2)長(zhǎng)期效應(yīng)組合彎矩Mld= 鋼束計(jì)算錨固點(diǎn)到支座中線(xiàn)的水平距離，由下圖幾何關(guān)系，可求得一根鋼束的長(zhǎng)度為曲線(xiàn)長(zhǎng)度、直線(xiàn)長(zhǎng)度與兩端張拉的工作長(zhǎng)度（）之和，其中鋼束的曲線(xiàn)長(zhǎng)度可按圓弧半徑與彎起角進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如下表： 鋼束計(jì)算長(zhǎng)度表（cm） 鋼束號(hào)R（cm）彎起角曲線(xiàn)長(zhǎng)度s=πφ/180直線(xiàn)長(zhǎng)度x2鋼束有效長(zhǎng)度2(s+x2)鋼束預(yù)留長(zhǎng)度鋼束長(zhǎng)度①②③④⑤⑥⑦=⑤+⑥