【正文】 鋼砂防滑條,中距80，凸出坡面（2）、素水泥漿一道 （3）、80mm厚C15混凝土 （4）、 （5）、素土夯實11）散水：寬度900mm，坡度3%做水磨石面層。綜上考慮，本設(shè)計的基礎(chǔ)形式選取現(xiàn)澆柱下鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)。內(nèi)墻為200厚空心砌塊，兩側(cè)為20厚抹灰，+17=①縱梁自重 =②900高女兒墻自重 =③縱梁傳來 （三角形部分）（梯形部分）1/22= kN61/2=1/2(+6)=則頂層邊節(jié)點集中荷載 kN①縱梁自重 ②縱梁傳來 （三角形部分） kN （梯形部分）+1/2(+)2=則頂層中節(jié)點集中荷載 kN (4)樓面框架節(jié)點集中荷載標準值①縱梁自重 ②扣窗面積墻重 ［()()2］=26 kN③柱子自重 = kN④窗重 2= kN⑤縱梁傳來 （三角形部分）c. 由次梁傳來樓面自重（梯形部分）1/22= kN kN1/2(+6)= kN則中間層邊節(jié)點集中荷載 kN①縱梁自重 ②縱梁傳來（三角形部分） （梯形部分） +(+)1/22= kN③內(nèi)縱墻自重［()()2］= kN④柱子自重 ⑤門重 2= 則中間層中節(jié)點集中荷載 kN 恒載圖查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》，可知：上人屋面活載：電信大樓樓面活載：房間；走道雪荷載標準值式中：屋面荷載分布系數(shù)， 基本雪壓，徐州地區(qū)年一遇，則 (1)屋面活荷載標準值①線荷載標準值 = kN②邊節(jié)點集中荷載標準值屋面活載（三角形部分） 21/2= kN次梁傳來屋面活載（梯形部分） 1/2(+6)= kN kN③中節(jié)點集中荷載標準值屋面活載（三角形部分） kN次梁傳來屋面活載（梯形部分）+(+)21/2= kN kN (2)樓面活荷載標準值①線荷載標準值 =②邊節(jié)點集中荷載標準值樓面活載（三角形部分） 21/22= kN次梁傳來樓面活載（梯形部分） 1/2(+6)2= kN kN③中節(jié)點集中荷載標準值樓面活載（三角形部分） kN次梁傳來樓面活載（梯形部分） +1/2(+)= kN (3)屋面雪荷載標準值①線荷載標準值 =②邊節(jié)點集中荷載標準值屋面雪載（三角形部分） 1/22=次梁傳來屋面雪載（梯形部分） 1/2(+6)=③中節(jié)點集中荷載標準值屋面雪載（三角形部分） 次梁傳來屋面雪載（梯形部分）+(+)2= KN 活載圖垂直于建筑物表面上的風荷載標準值，應(yīng)按下述公式計算：WK =βzμsμzW0式中: WK —風荷載標準值（kN/m2） βz—高度Z處的風振系數(shù) μs—風荷載體型系數(shù)μz—風壓高度變化系數(shù)W0 —基本風壓,由荷載規(guī)范查得μs＝（迎風面）和μs＝－（背風面），本工程地面粗糙度為C類地區(qū)，估算基本自振周期 T1 =（～）n = ～ ，所以應(yīng)考慮風振系數(shù)，由經(jīng)驗公式計算的自振周期T1=+10－3,，得T1＝，由H/B＝＝ （B為迎風面寬度），查荷載規(guī)范得，脈動影響系數(shù)ν＝，ω0T1178。對于層數(shù)較多的框架，由于柱軸力大，柱截面也隨著增大，梁柱相對線剛度比較接近，甚至有時柱的線剛度反而比梁大，這樣，上述假設(shè)將產(chǎn)生較大誤差。 地震作用下框架彎矩圖 地震作用下框架梁端剪力及軸力圖：（彎矩二次分配法）1．恒載作用下內(nèi)力計算梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時可直接根據(jù)圖示荷載計算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載，等效均布荷載的計算公式如圖所示。（三）輸入荷載信息樓面荷載輸入中， KN/m2， KN/m2 , KN/m2 ， KN/m2， KN/m2， KN/m2。③水平荷載及其內(nèi)力分析比較通過比較可以發(fā)現(xiàn)手算水平地震力及其內(nèi)力均較PKPM計算得到的地震力和內(nèi)力大，差異明顯。②及相應(yīng)的、V。支座彎矩： 由梁端換算到柱邊可得A支座： B支座： 跨間最大彎矩去控制截面：即支座A邊緣處正彎矩： 當梁下部受拉時，按形截面設(shè)計；當梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。柱箍筋加密范圍：應(yīng)取柱截面長邊尺寸、柱凈高的1/6和500mm三者的最大值。 地基承載力驗算根據(jù)規(guī)范，地基承載力驗算公式①②按第一組荷載計算 因為 故滿足承載力的要求按第二組荷載計算 因為 故滿足承載力的要求 沖切驗算對于矩形截面柱的矩形基礎(chǔ)，應(yīng)驗算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力。估算斜板厚取h=120mm。基礎(chǔ)底面以下土的重度，取。按上式計算時，應(yīng)滿足N及，因為N==6005601000=2449KN故應(yīng)按構(gòu)造配筋，%，%。另外選擇組合27和組合29，分別為梁左支座和梁右支座處剪力最大所對應(yīng)的組合用于梁箍筋的配置。 框架在各種荷載作用下的內(nèi)力確定后，必須找出各構(gòu)件的控制截面、最不利活荷載布置及最不利內(nèi)力組合，作為梁、柱配筋依據(jù)。在進行PKPM輔助設(shè)計時，設(shè)定自動計算梁柱自重，雖恒載計算簡圖相差梁自重但最終手算和PKPM計算得到的內(nèi)力結(jié)果比較接近，基本上不存在誤差；②活荷載及內(nèi)力分析比較。樓層定義中按照主梁的軸線布置主梁。 地震作用下各層柱端彎矩及剪力計算柱型層次 邊柱5 1073422245441073422245431073422245421073422245418612419906 中柱5 107342312174 107342312173107342312172 1073423121718612423156注：表中彎矩單位為，剪力單位為.梁端彎矩、剪力以及柱軸力分別按下式計算：式中，、分別表示節(jié)點左右梁的線剛度；、分別表示節(jié)點左右梁的彎矩；為柱在層的軸力，以受壓為正。 結(jié)構(gòu)頂點假想側(cè)移層次Gi(kN)∑Gi(kN)∑D(104kN/m)Δμiμi(m)5 770944 770943 770942 770941 57992頂部位移基本自振周期：徐州地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，由《抗震規(guī)范》查得水平地震影響系數(shù)最大值αmax = ，按第一組情況下的Ⅱ類建筑場地，由《抗震規(guī)范》查得特征周期Tg = ，則地震影響系數(shù)α1為：結(jié)構(gòu)總的重力荷載代表由底部剪力法計算公式：因T1 = = ，故應(yīng)考慮頂部附加地震作用 則框架所承受的地震作用式按公式分配 各質(zhì)點橫向水平地震作用下樓層剪力計算表層次5 43 2 1 水平地震作用分析 層間剪力分布圖 橫向水平地震作用下的位移驗算 層次510734233001/2455410734233001/4576310734233001/6212210734233001/709118612436001/7183由表格可知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，其值為1/2455 1/550，滿足規(guī)范要求。 框架柱線剛度計算表層 次Ec（N/mm2）bh(mm2)慣性矩(mm4)I0=bh3/12hc(mm)k0=ECI0/hc（Nmm） 2～5層104500500109330010101 層10460060010946501010 橫向框架梁線剛度計算類 別bh(mm2)跨度（mm）慣性矩(mm4)I0=bh3/12線剛度(Nmm)k0=ECI0/l邊橫梁30065060001091010走道梁30050030001091010 一榀框架側(cè)移剛度D值（ N/㎜）層 次層 高(m)柱根數(shù)Kc(Nmm)D=12αKc/h2(1/m)樓層D2～5層 邊柱2 1010104107342中柱2 104層 次層 高(m)柱根數(shù)Kc(Nmm)D=12αKc/h2(1/m)樓層D1 層 邊柱2 101010486124中柱2 104注：對于2～5層的邊柱： ； 中柱: ； 對于1層的邊柱：； 中柱: 滿足豎向規(guī)則框架的要求 如下圖所示，陰影部分為一個計算單元。肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)具有良好的技術(shù)經(jīng)濟指標，可以最大限度地節(jié)省混凝土和鋼筋的用量，能充分發(fā)揮材料的作用，結(jié)構(gòu)整體性好，抗震性能好，且結(jié)構(gòu)平面布置靈活，易于滿足樓面不規(guī)則布置、開洞等要求，容易適用各種復雜的結(jié)構(gòu)平面及各種復雜的樓面荷載。（2）為遮擋視線，在男廁的小便槽處設(shè)置了1100寬、1200高的擋板。梁式樓梯由踏步板、斜梁、平臺板和平臺梁組成，踏步板支承在斜梁上，斜梁再支承在平臺梁上，作用于樓梯上的荷載先由踏步板傳給斜梁，再由斜梁傳至平臺梁。（4）建筑空間的利用充分利用建筑物內(nèi)部的空間，除了充分發(fā)揮主體空間的功用外。在窗戶處理上，整個立面大體上采用了兩種形式的窗戶，較大的截面尺寸使得整個建筑顯的很穩(wěn)重。本設(shè)計在每層各布置兩個廁所，緊靠樓梯，使用方便。年平均溫度 16℃相對平均濕度 71％積雪最大厚度 240mm土壤凍結(jié)最大深度 240mm年平均降雨量 180mm主導風向 北風基本風壓