【正文】 3310 / 33 物料衡算 脫水量在原料氣溫度為 31 ，原料氣壓力取 ，干氣水露點在8 查圖天C?MPa然氣含水量圖查得可知：= = iW3/10kgmiW3/10kgm進料氣含水量為 36/水 63/?水干氣含水量為 22gk水吸收塔的脫水量 由式（1—2）求得：wq （1—2）()()???????：吸收塔脫水量，q/kgh：進料氣含水量，iW3/10km：干氣含水量，o3/g：進料氣流量，q310/md 甘醇循環(huán)量進料氣帶入的水量為： .??水 /h三甘醇循環(huán)量按脫除進料氣帶入的全部水量計算，此法雖然保守，但卻比較安全。因而廣為使用。此圖所示流程包括了若干優(yōu)化操作方面的考慮，如以氣體 TEG 換熱器調節(jié)吸收塔頂溫度，以分流（或全部）富液換熱的方式控制進入閃蒸罐的富液溫度，以干氣汽提提高貧 TEG 的濃度，以及設置多種過濾器等。（3）天然氣/甘醇換熱器該換熱器一面是貧甘醇，另一側是脫水氣，兩種流體的腐蝕性都很弱。推薦使用碳鋼加不銹鋼 316L 襯里或者全部 316L。如一次性投資比較大；各種零配件和消耗品不易購買，而且價格昂貴； 計量標準與我國現(xiàn)行標準不同；測量系統(tǒng)不適合我國的天然氣性質等。另外在調節(jié)甘醇 PH 值時加入的三乙醇胺過快或量過大也會引起甘醇的發(fā)泡。定期對循環(huán)系統(tǒng)各部位甘醇進行取樣全面調查○ 6 環(huán)境質量現(xiàn)狀（1）水環(huán)境現(xiàn)狀根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)，納污水體珠江廣州河段后航道各水質指標污染指數(shù)均小于1，未出現(xiàn)超標現(xiàn)象。氣田開發(fā)擬采取的措施為：鉆井脫水和氣田采出水全部采用回地層的方式處理，不排外；○ 1測試、防噴的天然氣經點燃后排放，將 H2S 轉化成 SO2，降低了毒害性；○ 2鉆井廢雜采用固化后無害化填埋；○ 3盡量選用低噪聲設備，采用相應的隔聲、減噪和減振措施。048mpa） ；廢品產出溫度范圍：60~180186。C 左右） 。停車后甘醇全部回收進干凈的容器用天然氣或氮氣覆蓋保護；經常檢查泵盤根的密封性，防止氧氣隨泵柱塞進入循環(huán)系統(tǒng)。存在的主要問題是：系統(tǒng)比較復雜；○ 1三甘醇溶液再生過程的能耗比較大；○ 2三甘醇溶液會損失和被污染，因此需要補充和凈化；○ 3三甘醇與空氣接觸會發(fā)生氧化反應，生成有腐蝕性的有機酸。推薦使用碳鋼材質 3mm 腐蝕裕量。○ 1不溶于甘醇溶液的液烴也會堵塞塔板，并使重沸器表面結焦； 游離水增加了○ 2甘醇液循環(huán)流率、重沸器熱負荷和燃料用量； 攜帶的鹽水（隨天然氣一起來○ 3自地層水）中所含鹽類，可使設備和管線產生腐蝕，沉積在重沸器火管表面上還可使火管表面局部過熱產生熱斑甚至燒穿； 化學劑（例如緩沖劑、酸化壓○ 4裂液）可使甘醇溶液起泡，并具有腐蝕性。甘醇類化合物具有很強的吸濕性，其水溶液冰點較低，故廣泛應用于天然氣脫水。Wh?19 / 33 吸收塔高度吸收塔直徑：D=吸收塔內塔板間距為：共 7 層塔板，高度為：進口氣洗滌器高度（1D）為：貧甘醇進口至捕霧器高度（1D）為：裙座取 吸收塔總高度為：H=+++= 精餾柱直徑直徑按式（3—1）來確定，即 （3—1）?式中 D：精餾柱直徑，mm .?填料高度精餾柱高取 ，內填充 25mm 的陶瓷的 InLalox 填料 甘醇泵三甘醇在操作條件下的密度為 3120/kgm將泵放在地面，對單位重量流體列伯努利方程，其中 = ，略去 ，則該流量下的泵壓頭為：1u21fH?—260P(.03) mg?????????泵的有效功率為： e= wk? 閃蒸分離器尺寸可根據(jù)液體停留時間來確定，即20 / 33 （3—2）60lqtV? V：閃蒸分離器中要求的沉積容積， 3m ：甘醇溶液循環(huán)流量，lq3/h t：停留時間， 。實際塔板數(shù)為MPa6 塊）估計可獲得露點降為：由圖 1—3，吸收溫度為 38 時的露點降為 41 ，圖 1—2，吸收溫度C?C?為 27 時露點降為 38 ， ，用內插法近似求得吸收溫度為 31 時的露點C? ?降為 。C，隊輸送壓力無嚴格要求。它的建成，將為珠海、澳門、中山甚至整個珠江三角洲地區(qū)提供良好的工業(yè)和城市用氣。 項目背景和項目建設的必要性 項目背景 中海油天然氣珠海項目是由中國海洋石油總公司投資開發(fā)的項目，該項目主要開發(fā)南海東部的番禺 30－1 和惠州 21－1 兩個油氣田的天然氣資源，經過海上平臺預處理，通過海底長輸管道，輸送天然氣到珠海終端進行再處理，最后通過陸地管網(wǎng)輸送到各用戶。天然氣的水露點是指在一定壓力條件下，天然氣與液態(tài)水平衡時的溫度。t???7 / 338917et C???取吸收塔操作溫度為 31由此查得進塔的貧三甘醇濃度為 %三甘醇循環(huán)量的確定：這里選用 水，因為它可以滿足吸收塔對甘醇循環(huán)量的要求。50m?17 / 33緣區(qū)寬度 CW 取 65m?堰長 wl取 ===溢流堰高度 wh 由 = Lo?選用平直堰，堰上液層高度 ，由弗蘭西斯公式計算owh ()10howwhEl?根據(jù)經驗，取 E=1 則 取板上清液高度 ， ().9owhm???60Lhm?==弓形降液管寬度 和截面積dWfA18 / 33由 ? ??∴ .. m? 01247086d? 液體在降液管中停留時間即： ???? 故降液管設計合理降液管底隙的高度 0 039。C。實踐證明，即使吸收塔與原料氣分離器位置非常近，也應該在二者之間安裝洗然滌器。C，此時有少量的水蒸氣和溶解的氣體，有一定的腐蝕性，推薦不使用不銹鋼 316L。C 時，需要采用氣提法進行再生 2）甘醇受污染或分解后具有腐蝕性4 節(jié)能 裝置能耗在天然氣脫水生產過程中采取有效措施保護好三甘醇，可以保證脫水裝置的長期穩(wěn)定運行，降低裝置故障機率，節(jié)約天然氣脫水的操作成本，通過現(xiàn)場的生產情況提出了一些保護三甘醇的有效措施，有利于延長三甘醇的使用壽命，降低天然氣脫水操作成本。遇到臨時停車隊甘醇循環(huán)系統(tǒng)清洗，保持甘醇循環(huán)系統(tǒng)及重沸器火管的干凈。C，因此換熱后水蒸氣溫度降低，部分冷凝后落入重沸器加重其工作負荷，尤其在冬季，而且富液得到的升溫幅度也很小，使得后端的閃蒸效果不理想，因此除富液可先進入閃蒸罐進行第一次換熱，進過閃蒸、過濾后進入精餾塔頂部換熱，最后再進入緩沖罐進行最后一次換熱，可有效解決換熱不足的問題。 污染控制可采用減壓蒸餾的方法，降低三甘醇的沸點，在低于三甘醇的分解溫度時將其蒸餾。固體廢棄物主要為清管作業(yè)的廢渣，檢修時的廢渣，值班人員的生活垃圾。從整體上來看，評價區(qū)域內的大氣環(huán)境質量較優(yōu)。m 級）為經過特殊處理不被水分濕潤的纖維，從講治站過濾分離器的檢測結果來看，除塵效果一般。鹽污染、高溫降解損失○ 2天然氣中攜帶的鹽類會直接污染甘醇，而且在重沸器中，當溫度升高，鹽在甘醇中的溶解下降。因此，推薦使用碳鋼材質加 3mm 腐蝕裕量。除水蒸氣外，塔頂?shù)臍饬髦羞€含有 CO2，以及被蒸出的甘醇輕度降解產物。在重沸器內，富液被加熱至約 200 186。甘醇法脫水主要用于天然氣露點符合管道輸送要求的場合，一般建在集中處理廠（濕氣來自周圍井和集氣站） 、輸氣首站或者天然氣脫硫脫碳裝置的下游。根據(jù)脫水量由下式（2—1）估算： (2—1)??式中 ：脫除 1kg 水所需的重沸器熱負荷， ：R /kJg水 ：甘醇循環(huán)量， 水GL/./RQJk????水重沸器熱負為： *.???考慮 10%的設計裕量，故重沸器的熱負荷取 60KW重沸器火管傳熱表面的熱流密度取 ，故2/km重沸器火管傳熱面積為： 60/? 貧/富甘醇換熱器貧/富甘醇進口與出口溫度：貧甘醇進口溫度 199℃，出口溫度為 88℃；富甘醇進口溫度為 29℃，出口12 / 33溫度為 t貧甘醇熱負荷貧甘醇在平均溫度為 ℃的比熱容為 ，/()kJg?貧甘醇熱負荷為： (1)./h???計算富甘醇出口溫度假定富甘醇持股口溫度為 142℃富甘醇（%）在 ℃時的比熱容為 /()kJg?由熱量平衡確定富甘醇的出口溫度，經迭代計算得： (9)t??? 氣體/貧甘醇換熱器貧甘醇負荷貧甘醇進口溫度為 88 ，出口溫度為 3800C貧甘醇在平均溫度為 63 時的比熱容為 ，C/(*)kJg貧甘醇負荷為： (38)