【正文】 式中：B——滾筒寬度， s——兩天輪間距，取2300mm a——兩滾筒之間的間隙，140mm d——鋼絲繩直徑，40mm ε——鋼絲繩纏在滾筒上的間隙，3mm Lx——鋼絲繩弦長，51m。電動機溫升驗算①列車運行時的牽引力重列車下坡運行時的牽引力Fzh＝1000〔P＋n（G＋G0）〕（ωzh－ip）g ＝1000〔7＋17(1＋)〕（） ＝空列車山坡運行時的牽引力Fk＝1000（P＋nG0）（ωk＋ip） ＝1000(7＋17)（＋） ＝式中字母意義同上。則：＝即S1= 解聯(lián)立方程，求得S1=S2= S3=S4= S5= 牽引力及電機功率計算輸送機主軸牽引力為F0=S1－S5＋(S1＋S5) ＝－＋(＋) ＝電動機功率：N＝輸送帶所配電機功率55kW，故電機在有載運行時功率能滿足要求。則：＝即S4= 解聯(lián)立方程，求得S1=S4= S2=S3= 垂度驗算重段膠帶允許最小張力為。（略）刮板鏈的預緊力和緊鏈力，以保證鏈條與鏈輪的正常嚙合平穩(wěn)運行為宜，一般按2000～3000N考慮。刮板輸送機的運輸能力為Q＝（V－Vc/60）式中：F——運行物料的斷面積， γ——物料的散碎密度， V——刮板鏈速， Vc——采煤機牽引速度，4m/min ψ——裝滿系數(shù)，查表可知，當β為6176。h min＞A＋h1＋h2式中：h1——支架頂梁高度，h2——過機高度，～，則：h min＞＋＋=，選型滿足最小采高的要求。h/t， AX——煤層截割阻抗，375 N/mm， A——基準煤截割阻抗，取190 N/mm， HωB——基準煤比能耗，通過插入法計算知， kW300=2500（t） ——采煤機有效開動率。鉸接頂梁的選擇：根據(jù)采煤機截深，鉸接頂梁的長度取截深的整數(shù)倍。根據(jù)表中給定的架型選擇標準，確定本工作面的支架類型為支撐掩護式。通過篩選實習過程中收集到的原始資料，加以整理，參照各種規(guī)程的相關要求確定出相關設備的各項具體參數(shù)，進行相關驗算，確定設備布置和關系，利用電力、電子等技術對提升機電控系統(tǒng)進行科學設計。，傾角6176。根據(jù)支架結(jié)構(gòu)參數(shù)及支護強度，設計選取支架型號為ZY—35型。滾筒轉(zhuǎn)速的選擇，直接影響截煤比能耗、裝載效果、粉塵大小等。截割時牽引速度V應根據(jù)上述三方面情況綜合分析后確定，其最大值應等于或大于V1，但應小于V2，并與V3協(xié)調(diào)，使采煤機既能滿足工作面生產(chǎn)能力的要求，又可避免齒座或葉片參與截割，并能保證采煤機安全生產(chǎn)。根據(jù)采高，滾筒直徑，截深，生產(chǎn)率，電機功率，牽引力及牽引速度，初步選擇采煤機型號為MLS3H340，查閱煤炭科學院等編制的采煤機械化成套設備參考資料一覽表，確定選用ZC5ZY35成套設備。第二章 礦山運輸機械選型設計回采工作面生產(chǎn)能力Qc（t/h）Qc＝60g根據(jù)上述資料，初選順槽帶式輸送機型號為：DSJ100/80/160型可伸縮帶式輸送機。根據(jù)順槽設備的運輸能力，設計選擇上山帶式輸送機為DX1000/55型帶式輸送機。東翼采區(qū)裝車站距井底車場的距離L1=1200米，采區(qū)每班出煤量Q1=900t；西翼采區(qū)裝車站距井底車場的距離L2=1200m，采區(qū)每班出煤量Q2=900t。Ah = CAn/brt =900000/ 30014=236(t/h): Ht=Hs+Hx+Hz=300+18+18=336(米)Vj = ＝＝Tj＝ ＝ ＝式中：a——提升加速度， u——容器爬升時間，對雙箕斗提升取10s θ——提升終了休止時間，暫取10s 式中：An——礦井設計年產(chǎn)量，900000t/a af——提升富裕系數(shù)， C——提升不均勻系數(shù)， t——日工作日，一般取14h b——礦井年工作日，取300d根據(jù)計算，選擇標準箕斗，型號JL－6。對于JK型提升機，只驗算其下出繩角β即可。工作管路均為2趟，排水管內(nèi)徑計算如下：排水管流量：Qp＝取排水管內(nèi)經(jīng)濟流速為Vp＝2m/s則排水管內(nèi)徑為：dp＝根據(jù)計算選擇自標準YB23170查得外徑Dp=325mm的無縫管，壁厚14mm等，取壁厚為10mm試算。計算風壓機的出口壓力：空壓機的出口壓力，應能保證所有風動工具的壓力比其額定壓力高出一個大氣壓。工作面配電點可分為采煤和掘進兩種，在本設計中只考慮設計一個綜采設備所需要的配電。其中，調(diào)度絞車、安全絞車有KSGBZY315/6移變供電，上山帶式輸送機由采區(qū)變電所變壓器KSGB9200/6供電。b、短路保護動作電流的整定值：I’sb＝8Isb＝8102=916（A）②靈敏度校驗（2）熔斷器額定電流的整定①熔體額定電流IN，F(xiàn)＝Ist/KF=式中：IN，F(xiàn)——熔體額定電流，A Ist——電動機的額定起動電流，7=， KF——當電動機啟動時，保證熔體不熔化的系數(shù)，取2選擇熔斷器型號為RM1,額定電流為10～350A。b、短路保護動作電流的整定值：I’sb＝8Isb＝872=576（A）②靈敏度校驗（2）熔斷器額定電流的整定①熔體額定電流IN，F(xiàn)＝Ist/KF=式中：IN，F(xiàn)——熔體額定電流，A Ist——電動機的額定起動電流，7=， KF——當電動機啟動時，保證熔體不熔化的系數(shù)，取2選擇熔斷器型號為RM10,額定電流為300A。b、短路保護動作電流的整定值：I’sb＝8Isb＝8120=960（A）②靈敏度校驗（2）熔斷器額定電流的整定①熔體額定電流IN，F(xiàn)＝Ist/KF=812/2=406A式中：IN，F(xiàn)——熔體額定電流，A Ist——電動機的額定起動電流，7116=812A， KF——當電動機啟動時，保證熔體不熔化的系數(shù)，取2選擇熔斷器型號為RM1,額定電流為10～350A。③按電機正常工作時的電源確定主截面，對井下低壓網(wǎng)路通常忽略阻抗電壓損失部分。在變電所內(nèi)選擇1臺KSGZ型干式變壓器分別為660V用電設備供電，選擇高壓配電箱PBG2—6型，低壓型電開關DW，DWKB型，負荷開關分別選用DQZBH，QCKB型。計算空壓機站的總供量：首先按空氣壓縮機供氣范圍內(nèi)最大作業(yè)班的需氣量，再考慮漏氣及備用來選定。備用泵的臺數(shù)n2n2==暫定備用泵的臺數(shù)為1臺最大排水時水泵的臺數(shù)n3工作泵和備用泵的排水能力為3450＝1350m3/h1350247。33′6″式中字母意義同上，經(jīng)計算，α2=176。制動時的減速度為＝式中：b——制動時的減速度，m/s2 ψ——制動狀態(tài)的粘著系數(shù)， 實際制動距離為：＝Lzh＝，制動距離滿足要求。 ＝16876N則輸送機空載運行時的電機功率為故電機在空載時，電機功率仍是滿足的?！睸e〕＝輸送機主軸牽引力為F0=S4－S1＋(S4＋S1) ＝－＋(＋) ＝電動機功率：N＝考慮到15％的備用功率，電動機的容量為：=135kW通過上述計算，說明所選帶式輸送機的電機容量80kW2滿足要求。轉(zhuǎn)載機的運輸能力要稍大于工作面刮板輸送機的運輸能力；順槽轉(zhuǎn)載機的機尾與工作面刮板輸送機的連接處要配套；順槽轉(zhuǎn)載機的零部件與工作面的刮板輸送機的零部件盡可能通用。ω＋q1根據(jù)此原則，可把運輸機的運輸能力看成采煤機的最大生產(chǎn)率，此時采煤機截割的最大牽引速度為：式中：——運輸機的運輸能力，800t/h H——平均采高， B——采煤機截深， γ——煤的實體容重，則：設計選取得截割牽引速度為4m/min，計算值大于選取值，滿足要求。式中：K3——后滾筒工作條件系數(shù)，根據(jù)采煤機割煤方式。 mm上式中，m一般取3，n根據(jù)上面的計算取45轉(zhuǎn)/分。目前雙滾筒采煤機的滾筒直徑也已經(jīng)系列化，所以滾筒直徑的選取選取和標準直徑相近的數(shù)值。則：H max＝＋＝ H min＝－=根據(jù)經(jīng)驗公式估算：q＝K煤層截割阻抗A＝375N/mm，頂板巖性：老頂為Ⅲ級，直接頂為2類，工作面設計長度為110m，設計年產(chǎn)量為75萬t/a。本礦煤層賦存條件較好，煤層為進水平煤層，煤層厚度適中，井型為中型礦井，設計能力為75萬t/a，直接頂為2類中等穩(wěn)定頂板，老頂為Ⅲ類頂板，周期來壓強烈，要求工作面支護強度較大。HD==(m)根據(jù)計算。一般來說，h max應小于截齒伸出齒座長度的70％，根據(jù)國產(chǎn)采煤機的實際情況，取45mm。則：采煤機所需電機功率為：式中：K1——功率利用系數(shù)，采煤機用一臺電機驅(qū)動，取1， K2——功率水平系數(shù)，(牽引速度調(diào)節(jié)方式為自動調(diào)節(jié)，～)則：由于國內(nèi)采煤機的功率均以系列化，根據(jù)計算數(shù)值就近選取，設計選采煤機的功率為300kW。、支護設備、輸送機配套關系圖采煤機、輸送機、支護設備均已系列化，選取設備時，應根據(jù)計算參數(shù)選擇相近參數(shù)的設備。ω1）L根據(jù)上述選擇原則及工作面刮板輸送機的運輸能力等，選擇轉(zhuǎn)載機型號為：SZ B730/110型。設計上山長度為700m，傾角6176。礦井為低瓦斯礦井，分兩翼開采，井下大巷采用電機車運送煤矸，主要運輸大巷有兩個裝車站。即電機車可以拉17輛1噸礦車。＝1176。830=＞即工作泵和備用泵的排水能力滿足最大涌水時的排水要求。由于在同一個工作面，鑿巖機和風鎬不可能同時使用，通常按耗氣量大的鑿巖機計算。在本設計中選擇供電設備時，盡可能采用新系列供點設備來保證用電的安全性來適應現(xiàn)代化礦井發(fā)展的需要。采區(qū)低壓電網(wǎng)的電壓損失，由以下部分組成：ΔＵ＝ΔＵz+ΔＵg+ΔＵB ＝＋＋ ＝計算電纜支線的電壓損失公式為ΔＵz＝=式中：Kf——負荷率， Pe——電動機的額定功率，340kW Lz——支線電纜的長度，300m V——電導率， Ue——額定電壓，1140V Sz——電纜導線截面， ηd——電動機的效率，計算電纜干線的電壓損失ΔＵg式中：Lg——干線電纜長度，從移動站二次側(cè)總饋電先開到采煤機總饋電開關的距離取50m， Sg——干線電纜導線截面，50mm2 ——電纜負荷的總額定功率，ΔUg的確定過程中，因為1140V 系統(tǒng)供電設備多，故采用兩條干線供電：一條由移變二次側(cè)——分饋1——采煤機——橋式轉(zhuǎn)載機——破碎機一條由移變次側(cè)——分饋2——刮板機——乳化液泵站——噴霧泵站計算變壓器繞組的電壓損失?UB ＝ ＝式中：RB、XB——變壓器換算到二次側(cè)繞組的電阻與電抗（Ω）查表知KSGZY－630/ 型移變參數(shù)：RB＝ XB= IB——變壓器二次側(cè)負荷電流，551A cosψB——變壓器所帶負荷的功率因素的加權平均值， 求采煤機電機允許的電壓損失：＝1200－1140 =117(V)即：ΔU＜?Ｕy故 按電壓損失選的50mm2的電纜截面符合要求.④按起動條件校驗電纜截面：?UQy≤Uze － ＝1200—1140=402V式中：?UQy——電動機起動時電網(wǎng)允許電壓損失（V）?Uze——變壓器一次側(cè)額定電壓為1200ＶUe ——電動機的額定電壓電動機起動時電網(wǎng)允許電壓損失：按起動條件校驗電纜截面符合要求。②靈敏度校驗4）刮板機控制開關SM5過流保護整定SM5為QJZ2200/1140型磁力起動器，它裝有熔斷器和JBD電子保護器，對所控制電動機進行過載短路保護。②靈敏度校驗同理，可完成TT4供電系統(tǒng)的過流保護裝置的整定。啟動電流In＝，要求Isb＞In選取JDB型電子保器的型號為：JDB－120型，其Isb＝102A。低壓電器的選擇：①對1140V電系統(tǒng)－1140／660型低壓饋電開關，它是移變低壓側(cè)的總饋電開關，具有短路，過載．欠壓和漏電的保護．，額定電壓為1140V，其技術數(shù)據(jù)如下：型號額定電壓V額定電流A通斷能力有效值kABKD9400/1140F1140400C．磁力起動器：開關代號開關型號開關負荷SM1QJZ2120/1140型順槽帶式輸送機160kWSM2BQD10－80ZD／1140型噴霧泵站，55kWSM3BQD10－200ZND／1140型乳化液泵站，200kWSM4BQD10－200ZND／1140型乳化液泵站，200kWSM5QJZ2200/1140型工作面刮板輸送機，2160SM10QJZ2200/1140型采煤機，2170kWSM11BQD10－120ZD／1140型轉(zhuǎn)載機，132kWSM12BQD10－120ZD／1140型破碎機，110kW②660V系統(tǒng)設計660V系統(tǒng)供電的機電設備有調(diào)度絞車、安全絞車、上山帶式輸送機。 依照變電所位置的確定的原則，確定采區(qū)變電所位置在靠近集中運輸巷的地方——上山和運輸上山之間的橫貫內(nèi)。則：礦井所需的