【正文】 械類型選執(zhí)行文件的工作壓力該液壓系統(tǒng)屬于小型工程機(jī)械，選取壓力14MPa計(jì)算液壓缸尺寸由式(p1A1p2A2)η=F得到缸截面面積，從而得到直徑大小。容積調(diào)速中決定于變量泵的最小穩(wěn)定流量。若取25%，設(shè)計(jì)泵的最大工作壓力為16MPa故泵可取的最小額定壓力 P額 =16*125%=20MPa多個(gè)液壓缸或液壓馬達(dá)同時(shí)工作時(shí)，液壓泵的輸出流量應(yīng)為qP≥K(∑qmax)+q溢 式中 K——系統(tǒng)泄漏系數(shù)，一般取K＝～； ∑qmax——同時(shí)動(dòng)作的液壓缸或液壓馬達(dá)的最大總流量，可從(q—t)圖上查得。選擇溢流閥時(shí)，應(yīng)按液壓泵的最大流量選??；選擇節(jié)流閥和調(diào)速閥時(shí)，應(yīng)考慮其最小穩(wěn)定流量滿足機(jī)器低速性能的要求。1．電磁換向閥的選定 選擇液壓元件，要盡可能的在執(zhí)行機(jī)構(gòu)正常運(yùn)行的情況下，規(guī)格型號盡量比較少為佳。 液位液溫計(jì)型號說明 液壓系統(tǒng)工作時(shí)，油箱液面以上的空氣經(jīng)濾網(wǎng)與大氣相通，液面上升時(shí)由里往外排出空氣，液面下降時(shí)由外往里吸入空氣。 回油路過濾器承受的壓力為回油路的背壓，一般不超過1MPa。18NPT163522P141/239。 確定光管的公稱通徑、外徑、壁厚、連接螺紋光管的公稱通徑、外徑、壁厚、連接螺紋確定由下表給出選定依據(jù)表 61光管的公稱通徑、外徑、壁厚、連接螺紋確定由下表給出選定依據(jù)如上表 系統(tǒng)選取卡套式管接頭連接；1. 選取吸油管路的公稱通徑為15mm 鋼管外徑為22mm 在公稱壓力≤16MPa下選取壁厚為2mm 的管壁厚，其推薦流量為63L/min滿足系統(tǒng)流量要求。 按照油箱液面是否與大氣相通可分為開式油箱和閉式油箱；按照油箱的行狀可分為矩形油箱和圓筒形油箱；按照液壓泵與油箱的相對安裝位置可分為上置式，下置式和旁置式三種油箱。安裝板在油箱蓋板上通過螺栓固定； ⑼ 為防止油液流到地面上，應(yīng)在油箱下部或者油箱上蓋附近四周設(shè)置油盤。東北大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第九章 液壓缸的計(jì)算設(shè)計(jì)第九章 液壓缸的計(jì)算設(shè)計(jì) 液壓缸選用雙作用單活塞桿液壓缸，活塞在行程終了時(shí)緩沖。排氣時(shí)，擰松螺紋，缸內(nèi)空氣從錐面間隙中擠出，并經(jīng)斜孔排出缸外。⑶ 缸筒壁厚計(jì)算 ① 當(dāng)δ/D≤ ② δ/D ③ 當(dāng)δ/D≥ 式中 δ—缸筒壁厚 D— 缸筒內(nèi)徑 pmax—最高允許壓力 σp—缸筒材料的許用應(yīng)力 σp=σs/n=600/=240MPa σs—缸筒材料的屈服強(qiáng)度 n—安全系數(shù)，一般取n=~。④ 。這樣，在油缸工作過程中由于空氣的可壓縮性，將使活塞行程中出現(xiàn)振動(dòng)。對于移動(dòng)式小型裝置，例如裝載車輛，工程機(jī)械等的油箱，其最高工作溫度允許達(dá)到65℃，在特殊情況下不應(yīng)高于85℃圖81 油箱容量、功率、溫度關(guān)系圖如上圖所示，溫度選取在40度附近?；赜凸芫嚯x油箱底面h≥3D； ⑸ 設(shè)置隔板。本液壓系統(tǒng)中閥塊有兩種孔徑，分別是6mm通徑，與10mm通徑的先導(dǎo)式溢流閥，在設(shè)計(jì)時(shí)將先導(dǎo)式溢流閥單獨(dú)放在一邊6通徑的閥塊在另一邊設(shè)計(jì)。，流速取3m/s。27NPT133014P121/439。然而，由于液壓缸在回油路內(nèi)引起流量脈動(dòng)，使過濾器的性能降低。圖414 ZDB/Z2DB型疊加式溢流閥型號說明 選取ZDB6VC340B直動(dòng)式雙向疊加式溢流閥（2） 先導(dǎo)式溢流閥的選取 元件選取北京華德液壓的先導(dǎo)式溢流閥，由于先導(dǎo)式溢流閥常用于控制主回路的壓力值、并且也可用于板式連接，通?？讖捷^大，在整個(gè)華德元件中均沒有6mm通徑的先導(dǎo)式溢流閥，故選取較大的10mm通徑的元件。,用防止瞬間壓力沖擊損傷泵,馬達(dá)時(shí),不管流量大小,一律直動(dòng)式的。該聯(lián)軸器不用潤滑，可以在有粉塵和水份的條件下工作，結(jié)構(gòu)簡單，維修方便，但更換彈性元件時(shí)需移動(dòng)一端半聯(lián)軸器和主機(jī)軸。另外它還具有結(jié)構(gòu)簡單、工作可靠、體積重量顯著減少、運(yùn)動(dòng)付慣量小，鋼球結(jié)實(shí)可靠、摩擦付小，配油軸與轉(zhuǎn)子內(nèi)力平衡，活塞付具有靜壓力平衡和良好潤滑條件，并采用軟行塑料活塞密封高壓油，因而具有較高的機(jī)械效率和容積效率結(jié)構(gòu)簡單，拆修方便等特點(diǎn)。當(dāng)活塞桿長度L≥10d時(shí)，應(yīng)該按照強(qiáng)度條件校核活塞桿直徑d公式 其中 F—活塞桿推力 [δ]—活塞桿材料的許用應(yīng)力而本液壓系統(tǒng)所選用的兩個(gè)液壓缸：1. 液壓缸X行程為400mm桿徑為70， L≥10d，不需要校荷。) 所以Y缸的驅(qū)動(dòng)力FWy＝Ff＋Fa=*104 +*103 =*104N 根據(jù)主機(jī)壓力選擇壓力壓力的選擇要根據(jù)載荷大小和設(shè)備類型而定。在油口處增加了直動(dòng)式減壓閥，減小在電磁閥換向后產(chǎn)生沖擊其。該系統(tǒng)由于在中間位置時(shí)，換向閥所承受的系統(tǒng)壓力很大，因此內(nèi)泄漏量比中開式系統(tǒng)要大。由于系統(tǒng)閥塊選擇中位閉式閥塊，系統(tǒng)中泵選擇變量泵，可以優(yōu)先選擇斜盤式變量柱塞泵。東北大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第二章 結(jié)晶器臺(tái)車液壓系統(tǒng)的工作原理第二章 結(jié)晶器臺(tái)車液壓系統(tǒng)的工作原理 在線壓裝機(jī)的構(gòu)造由執(zhí)行系統(tǒng)、電氣控制機(jī)構(gòu)及動(dòng)力、液壓系統(tǒng)組成。H2結(jié)晶器的特殊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是以凝固坯殼的應(yīng)力最小化和結(jié)晶器容積的最大化為目的。但是，鋼液在這種結(jié)晶器內(nèi)凝固時(shí)要產(chǎn)生變形，特別是在拉坯過程中機(jī)械變形產(chǎn)生的應(yīng)力可能導(dǎo)致固液界面裂紋的發(fā)生，并最終影響熱軋帶卷的質(zhì)量。 15T電渣爐結(jié)晶器臺(tái)車液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)背景 西馬克公司ISP工藝的第一代立彎式結(jié)晶器，上部是垂直段，下部是弧形段，側(cè)板可調(diào)，上口斷面是矩形，尺寸為（6080）mm（6501330）mm。盡管該類型結(jié)晶器由弧線變直線的過渡段僅為100mm，在5m/min的拉速下鑄坯通過此段僅需幾毫秒，但仍要給予高度重視。所生產(chǎn)的板坯應(yīng)劃在中薄板坯之列。為了使結(jié)晶器臺(tái)車按事先設(shè)計(jì)好的路線進(jìn)行前后往復(fù)運(yùn)動(dòng)而不至于脫離，設(shè)計(jì)時(shí)前后采用了導(dǎo)軌機(jī)構(gòu)，既保證了直線方向的準(zhǔn)確度，也大大降低了噪聲，有利于環(huán)保。由于選用的液壓泵為斜盤式柱塞式變量泵，其進(jìn)油口的真空度大，吸油能力差，若將過濾器置于泵進(jìn)油口很可能產(chǎn)生泵無法吸油，液壓泵干磨最終導(dǎo)致泵的損壞，因此對于過濾器的選擇放棄了常用的網(wǎng)式吸油過濾器，選擇了過濾器置于泵的出油口，詳見后面章節(jié)的元件選取，用自制焊接鋼架固定。本結(jié)晶器臺(tái)車液壓系統(tǒng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)按照執(zhí)行元件不同可分為；；兩種方式都需要考慮其自鎖與保壓功能。（2）導(dǎo)軌摩擦載荷Ff 對于平導(dǎo)軌Ff＝μ（G＋FN） 式中G——運(yùn)動(dòng)部件所受的重力（N）；FN——外載荷作用于導(dǎo)軌上的正壓力（N）；μ——摩擦系數(shù)；導(dǎo)軌類型導(dǎo)軌材料運(yùn)動(dòng)狀態(tài)摩擦因數(shù)(f)滑動(dòng)導(dǎo)軌鑄鐵對鑄鐵啟動(dòng)時(shí)低速(v＜) 高速(v＞)～ ～ ～滾動(dòng)導(dǎo)軌鑄鐵對滾柱(珠) 淬火鋼導(dǎo)軌對滾柱(珠)～～靜壓導(dǎo)軌鑄鐵圖33常見摩擦因數(shù)的取值（3）慣性載荷Fa 式中 g——重力加速度；g＝；Δv——速度變化量(m/s)；Δt——起動(dòng)或制動(dòng)時(shí)間(s)。求出液壓缸的桿徑缸徑后便可直接求出液壓缸的最大流量與最大功率。 vmin——運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)要求的最小工作速度(m/s)。 取系統(tǒng)的泄漏系數(shù)為k= ∑qmax=2Qz =*105 *2=*104 m3/s液壓泵的輸出流量qP≥K(∑qmax)+q溢 =**105 +5*105 =*105 m3/s即qp≥ 25VI系列定量葉片泵選型說明及性能指標(biāo)選擇10SCY141B型號的手動(dòng)變量軸向柱塞馬達(dá)。 (3)一般選擇控制閥的額定流量應(yīng)比系統(tǒng)管路實(shí)際通過的流量大，必要時(shí)，允許通過閥的最大流量超過其額定流量的20%。 由第二章的結(jié)晶器臺(tái)車液壓系統(tǒng)原理圖可知，本液壓系統(tǒng)的電磁換向閥分為中位為O型與H型三位四通電磁換向閥。這樣既能維持油箱內(nèi)的壓力盒大氣壓力平衡，又可以濾去空氣中的雜質(zhì)，減少油液污染。 ，清潔度等級為14級，故回油過濾器選用過濾精度為5μm的過濾器圖53 RFA系列回油過濾器 本系統(tǒng)擬采用黎明液壓公司， 的回油過濾器。39。2. 選取壓油管路的公稱通徑為15mm 鋼管外徑為22mm 在公稱壓力≤16MPa下選取壁厚為2mm 的管壁厚，其推薦流量為63L/min滿足系統(tǒng)流量要求。 開式油箱應(yīng)用最廣，箱內(nèi)液體與大氣相通，為防止油液被大氣污染，在郵箱蓋上設(shè)置空氣濾清器，使大氣與油箱內(nèi)的空氣經(jīng)過空氣濾清器相通，濾清器兼做注油口用。油盤應(yīng)有排油孔以便于油盤的清洗； ⑽ 設(shè)置液位計(jì)，在充液點(diǎn)旁設(shè)置液位計(jì)便于觀察充液時(shí)液位上升的情況以及系統(tǒng)工作過程中液位的高度； ⑾ 當(dāng)油箱重量較大時(shí)應(yīng)設(shè)置吊環(huán)，便于起重機(jī)吊運(yùn)，也可利用焊接在油箱四周箱壁上方的吊耳起吊； ⑿ 油箱底部應(yīng)離地面150mm及以上，以便搬移、放油和散熱； ⒀ 油箱內(nèi)壁的加工，油箱內(nèi)壁加工的目的是為了清除焊接后產(chǎn)生的鱗屑和鐵銹。因?yàn)楣ぷ鬟^程中需要往復(fù)運(yùn)動(dòng)，從圖可見，油缸被活塞頭分隔為兩腔，側(cè)面有兩個(gè)進(jìn)油口，因此，可以獲得往復(fù)的運(yùn)動(dòng)。這種排氣閥簡單、方便、但螺紋與錐面密封處同心度要求較高，否則擰緊排氣閥后不能密封，會(huì)造成泄露。根據(jù)實(shí)際工況，取壁厚δ=，符合題意。③ 缸筒內(nèi)徑的圓度、錐度、圓柱度不大于內(nèi)徑公差的一半（在圖上可注出數(shù)字）。 本液壓系統(tǒng)選用圓底整體結(jié)構(gòu)式缸頭 油缸放氣裝置 通常油缸在裝配后或系統(tǒng)內(nèi)有空氣進(jìn)入時(shí)，使油缸內(nèi)部存留一部分空氣，而常常不易及時(shí)被油液帶出。對于固定設(shè)備工作溫度可允許到55℃。吸油管離油箱底面距離H≥2D(D為管徑)，距箱邊不小于3D。由于總P孔、總T孔幾乎是在垂直平面內(nèi)，所以勢必造成了閥的P 、T孔直接與總P、總T相連時(shí)產(chǎn)生干涉，為了解決這個(gè)問題，要借助于工藝孔；在底面和側(cè)面分布的工藝孔使閥的T孔順利與總T孔相連而不產(chǎn)生干涉；在溢流閥的P、T孔與總P 總T孔相連時(shí)，在設(shè)計(jì)閥塊時(shí)，對閥塊的寬度與高度在最小長度的情況下增加了其寬度與高度，使得閥塊內(nèi)部的孔可以更加分散排開，這樣能夠有效的減少閥塊上斜孔的出現(xiàn)；在設(shè)計(jì)孔的尺寸時(shí)，根據(jù)閥的安裝底板的孔徑設(shè)計(jì)。d1≥4qpπv==即吸油管內(nèi)徑應(yīng)大于等于18mm即可滿足要求。39。在系統(tǒng)油液流回油箱之前，過濾器將侵入系統(tǒng)和系統(tǒng)內(nèi)產(chǎn)生的污染物濾凈，為液壓泵提供清潔的油液。（1） 直動(dòng)式溢流閥的選取 元件選取華德液壓的直動(dòng)式溢流閥圖413 ZDB/Z2DB型疊加式溢流閥 其通徑為6mm 流量至60L/min 滿足該系統(tǒng)的壓力與流量要求。但用在大流量場合，流量的不斷波動(dòng)，開啟壓力就隨著波動(dòng)，顯然不符合試用要求。 特點(diǎn)：芯形彈性聯(lián)軸器具有一定的補(bǔ)償能力，適用于兩軸線有一定偏移量的工況條件，并具有緩沖和減震性能。該液壓系統(tǒng)選用QJM徑向柱塞馬達(dá)，該類型馬達(dá)帶有自動(dòng)器，可自行制動(dòng)；而且該型馬達(dá)具有二級和三級變排量，因而具有較大的調(diào)速范圍。GB234880規(guī)定了活塞桿直徑系列，詳細(xì)資料見《液壓工程手冊》。）計(jì)算出液壓缸Y的慣性負(fù)載==*103N(—，對重載高速部件取大值。從而使液壓缸停止運(yùn)動(dòng)并可以保證液壓缸停止后的壓力不會(huì)減小，達(dá)到保壓、自鎖雙重功能。由于本設(shè)計(jì)中結(jié)晶器臺(tái)車的工作時(shí)間較停止運(yùn)行時(shí)間來說要短很多，故舍去中開式系統(tǒng)的設(shè)計(jì)思路，取而代之的是中閉式系統(tǒng)。在液壓站上設(shè)置了兩個(gè)過濾器：高壓過濾器、回油精過濾器，最大程度上保證了油液的清潔度，有利于延長泵、閥等元件的使用壽命，同時(shí)提高了整個(gè)系統(tǒng)的動(dòng)作精度。七、翻譯與本設(shè)計(jì)相關(guān)英文文獻(xiàn)一篇。此外，結(jié)晶器上部尺寸加大，可使水口形狀設(shè)計(jì)更合理，保證結(jié)晶器內(nèi)液面穩(wěn)定，提高保護(hù)渣的潤滑效果，改善熱交換條件，減少裂紋傾向。漏斗形結(jié)晶器的創(chuàng)新點(diǎn)在于其打破了傳統(tǒng)板坯連鑄結(jié)晶器任意橫截面均相同的限制，其結(jié)晶器腔內(nèi)凝固殼的形狀和大小按非矩形截面逐步縮小的規(guī)律變化。意大利阿維迪鋼鐵公司采用該結(jié)晶器后，發(fā)現(xiàn)這種形狀的結(jié)晶器只能使用薄片形浸入式水口，而且即使這種特殊形狀的長水口很薄，插入結(jié)晶器內(nèi)與結(jié)晶器壁也只能保持10mm15mm的間隙，造成水口插入處寬面?zhèn)缺Ｗo(hù)渣熔化不好，且很難獲得能恒定控制的保護(hù)渣層，薄板坯的表面質(zhì)量較差。為了減少或減緩漏斗形結(jié)晶器內(nèi)的鑄坯變形，可采取以下措施：盡量減小漏斗的開口度；將鑄坯由漏斗形過渡到矩形的變形段加長；優(yōu)化結(jié)晶器內(nèi)腔形狀設(shè)計(jì)，使結(jié)晶器內(nèi)金屬變形分布更加均勻、平緩，降低變形速率，降低鑄坯產(chǎn)生裂紋的可能性。奧鋼聯(lián)從節(jié)能降耗的角度出發(fā)分析，得出70mm90mm厚的鑄坯生產(chǎn)能耗最省、且加工成本較低的結(jié)論，認(rèn)為不必追求鑄坯厚度太薄，趨向中等厚度。其他方向（左右和旋轉(zhuǎn)方向部分）采用液壓缸推動(dòng)，保證了運(yùn)行的精度。根據(jù)泵的安裝尺寸，選擇電動(dòng)機(jī)，泵與電機(jī)之間采用鍵連接，這種設(shè)計(jì)大大節(jié)省了液壓站的空間；另外選取電機(jī)主要依據(jù)泵的功率和同步轉(zhuǎn)速。由于馬達(dá)存在泄漏問題，若要保證液壓馬達(dá)正常安全地停止運(yùn)動(dòng)就不能讓馬達(dá)進(jìn)出口液壓存在真空度問題，保證其壓力一邊為零時(shí)馬達(dá)保壓的關(guān)鍵問題。 一般機(jī)械Δt＝～，對輕載低速運(yùn)動(dòng)部件取小值，對重載高速部件取大值。(式中p2為背壓，其取值范圍如下圖所示)系統(tǒng)類型背壓力/MPa簡單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)～回油路帶調(diào)速閥的系統(tǒng)～回油路設(shè)置有背壓閥的系統(tǒng)～用補(bǔ)油泵的閉式回路～回油路較復(fù)雜的工程機(jī)械～3回油路較短，且直接回油箱可忽略不計(jì)表35 執(zhí)行元件背壓力（1）液壓缸X的缸徑、桿徑、最大及最小流量與功率的確定 本結(jié)晶器臺(tái)車屬于冶金工業(yè)產(chǎn)品，故在缸型的選取上優(yōu)先選擇冶金液壓缸，而冶金液壓缸的往返速度比λ=2，即活塞桿直徑d=（液壓缸直徑）。由而兩缸均為100mm缸徑70mm桿徑的液壓缸，速度均為1m/min即而此種液壓缸有效面積A= ,符