【正文】 1999年中國 （國際元/千克標(biāo)準(zhǔn)油） （國際元/千克標(biāo)準(zhǔn)油）印度 （國際元/千克標(biāo)準(zhǔn)油） （國際元/千克標(biāo)準(zhǔn)油）日本 （國際元/千克標(biāo)準(zhǔn)油） （國際元/千克標(biāo)準(zhǔn)油） 表三受監(jiān)測的343個市（縣）中，117個城市空氣質(zhì)量達(dá)到或優(yōu)于國家空氣質(zhì)量二級標(biāo)準(zhǔn)，%，其中海口等11個城市空氣質(zhì)量達(dá)到一級標(biāo)準(zhǔn)；119個城市空氣質(zhì)量為三級，%；107個城市空氣質(zhì)量劣于三級，%；2003年，在監(jiān)測的340個城市中，達(dá)到國家環(huán)境空氣質(zhì)量二級標(biāo)準(zhǔn)（居住區(qū)標(biāo)準(zhǔn)）的城市有142個，%，；空氣質(zhì)量為三級的城市有108個，%，；劣于三級標(biāo)準(zhǔn)的城市有91個，%。二氧化硫排放總量隨著煤炭消費(fèi)量的增長而急劇增加。 循環(huán)流化床鍋爐簡介 循環(huán)流化床流態(tài)化床料特點(diǎn)（1）床表面總保持水平，相當(dāng)于一個高溫蓄熱池。同時燃燒效率隨循環(huán)倍率的增加而增加，但提高循環(huán)倍率的同時增加了風(fēng)機(jī)電耗，從燃燒效率和動力消耗綜合考慮，增加循環(huán)倍率并不總是經(jīng)濟(jì)的。（4）鍋爐受熱面磨損嚴(yán)重，因此，不得不犧牲流化床傳熱強(qiáng)烈的優(yōu)勢，鍋爐整體的金屬耗量并不比同容量的煤粉爐少。在出口到分離器留有一定的距離，并且出口截面積逐漸縮小使煙氣更好的形成旋轉(zhuǎn)，并且更容易進(jìn)入從切向進(jìn)入分離器，達(dá)到分離的效果。鑄鐵省煤器的缺點(diǎn)是：體積大，重量大，價格貴，而且因?yàn)檫B接的法蘭多，容易發(fā)生漏水現(xiàn)象，同時又較易堵灰，因此不常用。由于鋼管省煤器采用兩個流程。 鍋爐的支撐以及樓梯的結(jié)構(gòu)鍋爐采用鋼架支撐，鋼架為兩塊槽鋼對接而成，為200200的結(jié)構(gòu)?！姘碢＝13　煙氣容積VyNm3/㎏查表（α=)14水蒸氣容積份額rH2O/查表（α=)15三原子氣體容積份額r∑/查表（α=)16　煙氣密度ρy㎏/Nm3Gy/Vy17　飛灰濃度μfh㎏/㎏查表（α=)18　煙氣速度ωym/sBjVy(1+θ/273)/F　19飛灰顆粒平均直徑dfhμm選取2020　煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)αdkw/(㎡ kJ/㎏ 查焓溫表8　出口煙焓IkJ/㎏I39。其和為： ＝＋＋＋－（－－－） ＝第5章 鍋筒強(qiáng)度計算 筒體最大未加強(qiáng)孔直徑的計算序號名稱符號單位公式或來源結(jié)果1材料20g2計算壁面溫度℃3工作壓力MPa4計算壓力MPa+5基本許用應(yīng)力MPa查表6修正系數(shù)7許用應(yīng)力MPa8內(nèi)徑mm已知14009鍋筒的筒體壁厚Smm選取2010腐蝕減薄量mm選取 11工藝減薄量mm選取112附加壁厚mm+13筒體有效厚度mmS14實(shí)際減弱系數(shù)k/(2)15最大未加強(qiáng)孔直徑mm200大于200mm，由于鍋筒上所有孔徑均小于未加強(qiáng)孔的最大允許直徑，所以不需進(jìn)行大孔加強(qiáng)計算。在兩位老師的精心指導(dǎo)下，我對于鍋爐設(shè)計有了比較深的認(rèn)識，加強(qiáng)了專業(yè)知識的認(rèn)識，能夠順利的完成畢業(yè)設(shè)計。作者簽名： 日期： 年 月 日導(dǎo)師簽名： 日期： 年 月 日注 意 事 項(xiàng)（論文）的內(nèi)容包括：1）封面（按教務(wù)處制定的標(biāo)準(zhǔn)封面格式制作）2）原創(chuàng)性聲明3）中文摘要（300字左右）、關(guān)鍵詞4）外文摘要、關(guān)鍵詞 5）目次頁（附件不統(tǒng)一編入）6）論文主體部分：引言（或緒論）、正文、結(jié)論7）參考文獻(xiàn)8）致謝9）附錄（對論文支持必要時）：理工類設(shè)計（論文）正文字?jǐn)?shù)不少于1萬字（不包括圖紙、程序清單等）。 paste到“參考文獻(xiàn)”內(nèi)，并要手工修改序號。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。千萬不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印。第4章 鍋爐煙風(fēng)阻力計算 空氣動力計算空氣動力計算中包括布風(fēng)板的阻力和料層阻力計算，通過計算結(jié)果，選取適當(dāng)?shù)乃惋L(fēng)機(jī)。℃ 給定1052　進(jìn)口水焓i39。由熱量守恒的：φBcal(QIpy+△αIlk)=Qin解得：Q＝12260 .859kj/kg取密相區(qū)的燃燒分額為δ＝Q=I(100－)/(100q4)+Qin(1δ)(100q3q4)/(100q4)+(1X) αIlk解得I=查焓溫表θ″=℃ 稀相區(qū)傳熱計算序號名 稱符號單位計算公式或來源數(shù) 值1假設(shè)稀相區(qū)出口煙溫℃假設(shè)8502出口煙氣焓IKJ/Kg查焓溫表3進(jìn)入稀相區(qū)的熱量QKJ/Kg4爐膛出口固體顆粒濃度ρKg/m3根據(jù)循環(huán)倍率值選取5固體顆粒濃度ρpKg/m322006稀相區(qū)空隙率ε7稀相區(qū)壁面的空隙率εwal8顆粒團(tuán)空隙率εem參照流化床臨界流化時固體顆?？障堵实倪x取9固體顆粒分散相中固體顆粒百分比γ1010壁面覆蓋率系數(shù)ξ選取11顆粒團(tuán)壁面覆蓋率δem12稀相區(qū)煙氣平均溫度θav℃(+850)/213氣體的導(dǎo)熱系數(shù)λgW/（m℃）查表14顆粒的導(dǎo)熱系數(shù)λpW/（m℃）查表15氣體密度ρgKg/m3查表16顆粒密度ρpKg/m3查表220017氣體比熱容Cgj/（Kg℃）查表1390．918顆粒比熱容Cpj/（Kg℃）查表965．4919平均粒徑m已知20煙氣的運(yùn)動粘性系數(shù)νgm2/s查表21密相區(qū)煙氣密度ρgKg/m3查表22阿基米德數(shù)Ar23床料的臨界流化速度Wcrm/s24顆粒團(tuán)有效導(dǎo)熱系數(shù)λemW/（m℃）25顆粒團(tuán)的比熱容Cemj/（Kg℃）26顆粒團(tuán)的密度ρemKg/m327邊壁區(qū)固體顆粒濃度ρwalKg/m328顆粒團(tuán)貼壁下滑長度Lemm29顆粒團(tuán)貼壁下滑速度Wemm/s選取30顆粒團(tuán)壁面停留時間tems31壁面與顆粒團(tuán)的有效傳熱系數(shù)KefW/(m℃)）32顆粒團(tuán)與壁面氣膜間傳熱系數(shù)KwalW/(m℃)33壁面與顆粒團(tuán)的對流傳熱系數(shù)KemW/(m℃)）34稀相區(qū)煙速Wgm/s35煙氣動力粘度μg查表36雷諾數(shù)Re37固體顆粒終端速度Wtm/s38固體顆粒分散相密度ρdisKg/m339普郎特數(shù)Pr查表40固體顆粒分散相對流傳熱系數(shù)KdisW/(m℃)41對流傳熱系數(shù)KconW/(m℃)42稀相區(qū)水冷壁溫度twal℃+3043水冷壁表面吸收率ewal選取44顆粒表面吸收率ep選取45系數(shù)B選取46稀相區(qū)吸收率47固體顆粒分散相輻射傳熱系數(shù)W/（m℃）48顆粒團(tuán)吸收率e49顆粒團(tuán)輻射傳熱系數(shù)KW/(m℃)50輻射傳熱系數(shù)KrW/(m℃)51稀相區(qū)傳熱系數(shù)W/(m℃)52稀相區(qū)水冷壁傳熱量KW53稀相區(qū)出口煙氣焓IKJ/Kg54稀相區(qū)出口煙氣溫度℃查焓溫表注：本表計算過程參考[1] 鋼管省煤器結(jié)構(gòu)序號名稱符號單位公式及計算結(jié)果1　管子規(guī)格dmm選取42δmm選取32　橫向排數(shù)(單數(shù)排)zd排選取93　橫向排數(shù)(雙數(shù)排)zs排zd184平均橫向排數(shù)z1排(zs+zd)/25并聯(lián)管數(shù)n根zs+zd176　縱向排數(shù)z2排選取487　橫向管子節(jié)距s1mm選取908　縱向管子節(jié)距s2mm選取809　橫向相對管距σ1\σ1=s1/d10　縱向相對管距σ2\σ2=s2/d11　管子彎曲半徑Rmms28012　煙道寬度am選取213　煙道深度bm(dzs＋270)/100014　每排管長lgma2－215　省煤器中空高度lzm選取16　有效受熱面管長lmz1z2lg+nπR(z24)/2+4(n1)+n17　總受熱面Hm2πdl18　煙氣流通截面積Fm2abz1d(lg+2R)19　水流通截面積fm29πdn2/420　輻射層厚度sm(4σ1σ2/π1)21　管前空間距離lkjm選取122　管束深度lgsm選取注：本表計算過程參考[2] 鋼管省煤器傳熱計算序號名稱符號單位公式及計算結(jié)果　1煙氣入口溫度θ39。使用床上拋煤機(jī)給煤方式米取代床下給煤，能將燃料拋撒到更大的床面面積上。 鍋筒、集箱以及管道的結(jié)構(gòu)鍋爐采用單鍋筒橫向布置，鍋筒內(nèi)徑為1400mm，壁厚為20mm。分離器返料口為密相區(qū)出口。深度為2000mm。（5）燃料制備系統(tǒng)簡單循環(huán)流化床無需煤粉爐復(fù)雜制粉系統(tǒng)，只需簡單的干燥及破碎裝置即可。（3）顆粒濃度：顆粒濃度越高，相互間碰撞機(jī)會也越多，傳熱條件好。工業(yè)鍋爐燃煤占我國煤炭消耗量的33％，由于其燃燒效率低，加之低煙囪排放，它們在近地面大氣污染中所占份額超過其在燃煤使用量中所占份額。當(dāng)前，我國的大氣污染狀況十分嚴(yán)重，主要呈現(xiàn)為煤煙型污染特征。113個城市空氣質(zhì)量劣于三級，%；2002年，我國城市空氣質(zhì)量總體上有好轉(zhuǎn)趨勢，但仍有近三分之二的城市空氣質(zhì)量未達(dá)到二級標(biāo)準(zhǔn)。而面對我國東部經(jīng)濟(jì)發(fā)展快而能源稀缺，西北部經(jīng)濟(jì)發(fā)展慢卻能源豐富的特點(diǎn)，更加劇了能源因地域差異而產(chǎn)生的供需矛盾，而且我國目前作為能源運(yùn)輸主力的鐵路運(yùn)輸遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿足不了經(jīng)濟(jì)快速發(fā)展的需要。打印前，不要忘記把上面“Abstract”這一行后加一空行 V 哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）第1章 緒論 課題背景 煤炭在我國經(jīng)濟(jì)的發(fā)展中占有主體作用我國是世界煤炭第一產(chǎn)銷大國，是全球最大的煤炭市場。2000年，居世界第二位。另外，我國對某些能源偏好因使用比例不平衡而進(jìn)一步強(qiáng)化，導(dǎo)致各種能源之間的替代性下降，也為將來能源使用多元化設(shè)置了一個障礙。顆粒物是影響城市空氣質(zhì)量的主要污染物。城市大氣污染中總懸浮顆粒物濃度普遍超標(biāo)；二氧化硫污染保持在較高水平；氮氧化物污染呈加重趨勢；全國形成華中、西南、華東、華南多個酸雨區(qū)，以華中酸雨為重。由此可見，煤炭的燃燒利用可說是造成我國大氣污染的罪魁禍?zhǔn)?，對我國的環(huán)境條件造成了極大的破壞。國外有的研究認(rèn)為循環(huán)流化床中傳熱系數(shù)與懸浮濃度平方根成正比。 循環(huán)流化