【正文】 用在電子或正子原子電離碰撞。0 and θ14. 理論模型我們想要討論在這通信的主要問題是如果有一些重要碰撞物產在正子原子碰撞, 那不是可測的，總共, 單或雙有差別的電離橫剖面, 并且那因為未被發(fā)現。 (1992), 雖然他們保留許多制約在他們的離子沖擊電離分析。 因而, 觀察這結構它是必要增加橫剖面的維度。7. 備鞍點機制  一定更難辨認。 你是知名的電子捕獲對連續(xù)流峰頂。0) or a collinear motion (. VfΨf. For the Borntype initial statewhich includes the free motion of the projectile and the initial bound state Φi of the target, and the perturbation potential Vi is simply the sum of the positron–electron and positron–nucleus interactions. The transition matrix may then be deposed into two termsdepending on whether the positron interacts first with the target nucleus or the electron. In order to be consistent with our full treatment of the kinematics, it is necessary to describe the final state by means of a wavefunction that considers all the interactions on the same footing. Thus, we resort to a correlated C3 wave functionthat includes distortions for the three active interactions. The finalchannel perturbation potential for this choice of continuum wave function is [5](1)In the case of pure coulomb potentials, the distortions are given bywith νjmjZj/kj. This model was proposed by Garibotti and Miraglia [6] for ion–atom collisions, and by Brauner and Briggs six years later for positron–atom and electron–atom collisions [7]. However, in all these cases the kinematics of the problem was simplified, as discussed in the previous section, on the basis of the large asymmetry between the masses of the fragments involved. In addition, Garibotti and Miraglia neglected the matrix element of the interaction potential between the ining projectile and the target ion, and made a peaking approximation to evaluate the transition matrix element. This further approximation was removed in a paper by Berakdar et al. (1992), although they kept the mass restrictions in their ionimpact ionization analysis. 5. The electron capture to the continuum cusp Let us review some results in a collinear geometry. We choose as the two independent parameters the emitted electron momentum ponents, parallel and perpendicular to the initial direction of motion of the positron projectile. The energy of the projectile is 10 and θ1 終于, 有被解釋對象由于所謂的備鞍點 電離機制的極小值。 想法是, 電子能從離子原子碰撞涌現由在在子彈頭和殘余的目標離子潛力的備鞍點。Kover 和Laricchia 測量了在1998 dr/dEedXkdXK 橫剖面在一個collinear 情況在零的程度, 為H2 的電離分子由100 keV 正子沖擊[ 10 ] 。 我們選擇作為二個獨立參量散發(fā)的電子動量組分, 平行和垂線對正子子彈頭的行動的最初的方向。 履行這個宗旨它是必要的有一種充分的量子機械治療能同時應付電離碰撞由重和輕的子彈頭的沖擊是因此相等地可適用的 例如 對離子原子或正子原子碰撞。θ2), 以便使問題的依賴性降低到三或二獨立可變物, 各自地。 但是, 動量和能源節(jié)約的情況減少這個數字 到五。不少年后, 拉格朗日發(fā)現了五平衡點的存在, 今后大家都稱為拉格朗日點。1980．[4] 尚書旗，劉曙光，王方燕．花生生產機械的應用現狀與進展分析[J]．花生學報，2003，(增刊)[5] 張效鵬，張嘉玉．花生脫殼機的不同部件對花生脫殼性能的影響[J]．萊陽農學院學報，1990，7(1) [6] 王延耀，張巖，尚書旗，等．氣爆式花生脫殼性能的試驗研究[J]．農業(yè)工程學報，1998，14(1)[7] 王智才．我國農機市場需求及發(fā)展前景[J]．農機質量與監(jiān)督，2002，(5)[8] 石一兵 食品機械與設備[M] 北京：中國商業(yè)出版社 [9] 肖旭霖 食品機械與設備[M] 北京：科學出版社，2006[10] 中國標準出版社第一編輯室 中國食品工業(yè)標準匯編[M] 北京：中國標準出版社，2004[11] 唐增寶，何永然，劉安俊 機械設計課程設計[M] 武漢：華中理工大學出版社 [12] 濮良貴，紀名剛 機械設計[M] 北京：高等教育出版社，2001[13] 成大先 [M] 北京：化學工業(yè)出版社 致謝本文是在周善炳老師的精心指導和關懷下完成的，周老師淵博的學識、嚴謹的治學態(tài)度、精益求精的工作作風、高度的責任心對我產生了深深的震撼。箱座和箱蓋采用普通螺栓聯接，用圓錐銷定位。NNNNNNNNNNNN字圖33因為采用的是打擊和擠壓兩種方式配合進行剝殼，所以對刮板的強度有一定要求，采用材料是45號鋼，而且刮板的表面必須進行處理，熱處理硬度HRC5662?；ㄉ涍^刮板的撞擊和擠壓進行剝殼后，要經過位于剝殼箱底部的柵格，于是可以把柵格設計成一個半圓柵籠，將其固定在剝殼箱的下半箱內。降低破損率對花生脫殼機械的關鍵技術與工作部件進行重點攻關，改革傳統結構，研究新的脫殼機理，優(yōu)化結構設計；同時在整體配置上進一步改進和完善，提高脫殼率，降低籽仁破損率。分級處理 物料的粒度范圍大，必須先按大小分級，再進行脫殼，才能提高脫殼率，減少破損率。該種方法影響因素有，原料水分含量、轉鼓轉速的高低、刀板之間的間隙大小等。撞擊法脫殼 撞擊法脫殼是物料高速運動時突然受阻而受到沖擊力，使外殼破碎而實現脫殼的目的。2． 封閉橡膠板滾筒，直立橡膠板式剝殼部件該機的剝殼部件是由封閉膠輥和直立膠板組成，剝殼原理系擠壓式，如圖2所示圖2作業(yè)時，花生果在膠輥的推動下，通過剝殼間隙(5—20毫米)，由膠輥和膠板的擠壓作用脫殼，避開了剝殼部件的揉搓作用,破碎率有所降低，但仍在5％以上。6BH一1800型花生脫殼機械采用了三軋輥混合脫殼結構，能夠進行二次脫殼?；ㄉ庸じ碑a品花生殼和花生餅粕等可以綜合利用，加工增值，提高經濟效益。花生在加工或作為出口商品時，需要進行剝殼加工?；ㄉ鷦儦げ考腔ㄉ鷦儦C的關鍵工作部件，剝殼部件的技術水平決定了機具作業(yè)剛花生仁破碎率、花生果一次剝凈率及生產效率等重要的經濟指標。3． 開式紋桿滾筒，編織凹板式花生剝殼部件剝殼部件采用了由兩根金屬紋桿組成的開式紋桿滾筒和用編織絲網制成的編織凹板，其結構如圖3所示圖3作業(yè)時，花生果在滾筒的推動下，受擠壓揉搓脫殼，該結構與封閉滾筒式不同，花生果受到開式滾筒的攪拌作用，剝殼力帶有柔性，故其破碎率較低，可控制在3%5% 。當莢果離開壁面時，由于外殼具有不同的彈性變形而產生不同的運動速度，莢果所受到的彈性力較小，運動速度也不如外殼，阻止了外殼迅速向外移動而使其在裂縫處裂開，從而實現籽粒的脫殼。要使莢果在兩擠壓輥間被擠壓破殼，莢果首先必須被夾住，然后被卷入兩輥間隙。1．3．4 花生脫殼機械存在的問題目前我國在花生脫殼技術研究方面一直沒有大的突破，資金投入也不足，脫殼部件的研制仍在2O世紀90年代初的技術水平上徘徊，所以在脫殼性能上并沒有很大的提高。因此應通過機電一體化手段，開發(fā)設計自動喂料、自動定位脫殼裝置，保證均勻喂料與有效定位，實現機組自動化操作，進一步提高作業(yè)精確性和作業(yè)速度，提高產品質量與生產率，滿足部分大、中型加工企業(yè)的需要，以開拓國內和國外市場。為保證整機的各部分的安裝，需設計一個機架，機架起到其它幾個部分的支承、定位、連接作用，并將電機安裝在機架里面，剝殼機安裝在機架的上方。129mm，刮板外緣距旋轉中心距離250mm。 殼仁分離裝置殼仁分離裝置分為兩個部分，一個是氣流通道，它的一端接風機，另一端安裝在箱體的下方，還有就是殼與仁的收集板，它同樣也安裝在箱體下方。 從最終狀態(tài)下合并所有相互作用，在一個同等立足處和保留少量碰撞動力學的一個確切的物體分析開始, 我們進行或重或輕不同的比較, 并且從它們影響電離橫剖面的角度進行分析。所有這些對由線形點標準變革關系, 如所描述[ 1 ] 。 所以, 電離過程的一個完全描述特性也許被獲得以一個四倍有差別的橫剖面:有許多可能的套四可變物使用。 特別重要對唯一微粒分光學的用途, 那里動量的微粒的當中一個被測量。 第二重要點將對待所有互作用在最終狀態(tài)在一個同等立足處。圖2 土坎的起源很好被了解。 這同樣實驗由Sarkadi 和工友執(zhí)行了在氬電離由75 keV 氫核沖擊。在正子原子碰撞情況下, 為電子被困住在正子和殘余離子潛力的馬鞍, 電子和正子必須首先執(zhí)行二進制碰撞以便最終獲得正確的速度那里ei 是目標的結合能在初始狀態(tài)。英文原文Theory of ionization processes in positron–atom collisionsAbstract We review past and present theoretical developments in the description of ionization processes in positron–atom collisions. Starting from an analysis that incorporates all the interactions in the final state on an equal footing and keeps an exact account of the fewbody kinematics, we perform a critical parison of different approximations, and how they affect the evaluation of the ionization cross section. Finally, we describe the appearance of fingerprints of capture to the continuum, saddlepoint and other kinematical mechanisms. Keywords: Ionization。Electron and positron momentum distributions for the ionization of helium by impact of positrons with incident velocity vkeV positrons for emission of electrons in the direction of the projectile deflection.The origin of the ridge is very well understood. It corresponds to the electron capture to the continuum (ECC) cusp discovered in ion–atom collisions three decades ago by Crooks and Rudd [8]. They measured the electron energy spectra in the forward direction and observed a cuspshape peak at exactly the projec