【正文】 第 4 頁 系統(tǒng)，由于海勒系統(tǒng)比 ACC 系統(tǒng)具有對環(huán)境風(fēng)的敏感程度低于 ACC 系統(tǒng)，基本不存在熱風(fēng)回流問題，基本無噪聲等優(yōu)點，因此建議采用海勒優(yōu)化煙塔合一方案。經(jīng)過加熱的水被收集在位于凝汽器底部的熱井里，并抽取部分凝結(jié)水返回到熱力系統(tǒng)。每臺循環(huán)水泵 Q=，配套電動機功率N=～1600kW。通過支架在冷卻塔上部軌道支撐并移動。（3）塔內(nèi)布置脫硫裝置方式，可以節(jié)省脫硫裝置占地面積，適當(dāng)補償了間接空冷系統(tǒng)占地面積較大的不足。 煙塔合一方案環(huán)境影響分析煙氣通過冷卻塔排放有其明顯特點，與煙囪排放出的煙氣相比，其煙氣本身具有顯著的熱含量。 DISCHARGE PATERN OF CHIMNEY A IMNYIOWCOMBINATIOTIFET D SDS01020304050607080905010150202503035040Distance [m]Tower discharge ir ise Virtual chimney higt [m] Chimneyitower 2 m/sSeparte chimney 2 m/sii 4 / i 4 /ieyiter 6 /searte ciey 6 /sTower higt: 145 mExitdiam.: 7H ir xitep.: 3. 176。 從總體布置上看,仍為四列式,即由東北向西南依次為 750KV GIS升壓站、主廠房及爐后設(shè)施、海勒式空冷塔(排煙和脫硫并內(nèi))、煤場等。7 本期工程間接空冷有關(guān)系統(tǒng)設(shè)計方案 總平面布置 廠區(qū)總平面布置本期工程是在寶二電廠西北側(cè)原預(yù)留的場地上進(jìn)行擴建。此外，由于脫硫后的煙氣不需要進(jìn)行再加熱，節(jié)約了煙氣加熱器的能耗，減少了傳統(tǒng)脫硫方式中 GGH的泄漏，提高了脫硫裝置的可靠性和利用率。表 62 直冷、間冷方案環(huán)境空氣污染排放比較國電寶雞第二發(fā)電廠擴建工程 間接空冷系統(tǒng)可行性研究報告 第 13 頁 項目 超臨界間冷機組超臨界直冷機組減幅（ %）SO2排放總量（t/a） 3958 4031 煙塵排放總量（t/a ） 904 921 由表 62 可見，間冷方案比直冷方案環(huán)境空氣污染排放量小， SO煙塵排放總量間冷方案比直冷方案小 %。圖 6－1：脫硫裝置布置在冷卻塔內(nèi)煙塔合一方案示意圖國電寶雞第二發(fā)電廠擴建工程 間接空冷系統(tǒng)可行性研究報告 第 9 頁 照片 6－2：脫硫裝置布置在冷卻塔內(nèi)煙塔合一塔內(nèi)實景圖照片 6－3：脫硫裝置布置在冷卻塔內(nèi)煙塔合一電廠外景圖國電寶雞第二發(fā)電廠擴建工程 間接空冷系統(tǒng)可行性研究報告 第 10 頁 照片 6－4：脫硫裝置布置在冷卻塔內(nèi)煙氣排放實景圖 間接空冷系統(tǒng)的煙塔合一方案特點：（1）干塔的煙塔合一方案，由于冷卻塔內(nèi)的熱空氣和煙氣本身具有顯著的熱含量，塔內(nèi)排放的煙氣有明顯的抬升，將提高煙氣抬升高度，降低地面排放濃度，有利于環(huán)境保護（可參見“中國電力”2022 年第 10期 P73頁“燃煤電廠排煙方式研究”一文）。系統(tǒng)充水、排水時，使用空氣冷卻器排氣系統(tǒng)，使管束進(jìn)行適當(dāng)?shù)呐艢?。因此，通過水輪機回收的能量就可以補充部分循環(huán)水泵的功率。凝汽器體設(shè)置在汽輪機低壓缸下部。散熱器在塔外從距地面 高度垂直布置，臟污來源除了空氣中粉塵和少量 第 3 頁 絮狀物， 飛揚絮狀物、還會截留少量地面雜質(zhì)。（4）方案 2 系統(tǒng)主要配置如下表 41：（下表配置僅供本專題分析、比較用，最終配置根據(jù)主機招標(biāo)結(jié)果調(diào)整）表 41 海勒系統(tǒng)各方案主要配置一覽表海勒高背壓方案 海勒優(yōu)化方案序號項 目方案 21：常規(guī)煙囪方案 22：煙塔合一方案 23：常規(guī)煙囪方案 24：煙塔合一1 總散熱冷卻面積（萬 m2） ~110 ~110 ~150 ~1502 散熱單元個數(shù)（個） ~176 ~176 ~176 ~1763 冷卻塔底部散熱器外側(cè)直徑（m） ~144 ~150 ~144 ~1504 冷卻塔總高（m） 140~155 145~160 155~170 158~1705 噴射式混合凝汽器數(shù)量（臺） 2 2 2 26 設(shè)計背壓點端差（℃） 7 冷卻倍數(shù) 35~40 35~40 35~40 35~408 循環(huán)水管直徑（mm） ~DN2600 ~DN2600 ~DN2600 ~DN26009 設(shè)計背壓/滿發(fā)背壓（KPa） 15/32 15/32 11/24 11/24．ACC 系統(tǒng)和 Heller 系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟比較分析（1）ACC 系統(tǒng)和 Heller 系統(tǒng)技術(shù)比較見表 42。年運行小時數(shù) 5500h，經(jīng)濟運行年限 20 年。近年來隨著單機容量增加，在國外海勒系統(tǒng)技術(shù)也有較大發(fā)展，國外已有用于相當(dāng)于 200～550MW 凝汽式汽輪機的發(fā)電廠業(yè)績，尚有土耳其 Bursa2700MW聯(lián)合循環(huán)機組和 Gebze amp。圖 31 混合式凝汽器間接空冷系統(tǒng)流程圖 第 17 頁 帶噴射式混合凝汽器的空冷系統(tǒng)是由匈牙利 EGI的海勒教授所創(chuàng)建，故又稱海勒（Heller）系統(tǒng)，目前在發(fā)電廠應(yīng)用 Heller系統(tǒng)的空冷散熱器均為福哥型。廠區(qū)周圍地表水系也較發(fā)育，西南方 2km 處有千河，其上游約 6km 和下游約 5km 處分別為馮家山水庫和王家崖水庫，東北側(cè)山頭溝有常年細(xì)流穿廠區(qū)而過，自水庫建成以來，地下水位有所抬升。不過，總的來說，區(qū)域穩(wěn)定性也是相對較好的。 ；咸陽以東斷裂向北傾，傾角68～70176。歷史上本區(qū)最大的兩次地震為1704 年隴縣 6 級和公元前 780 年岐山 6～7 級，他們都與隴縣——岐山——馬召斷裂的強烈活動有關(guān)。南段千河段，斷裂在此段處于隱伏狀態(tài)，地表難以找到斷裂活動的直接證據(jù)。但由于本工程可行性研究階段所采用的空冷氣象條件為最近五年內(nèi)（19982022 年）資料，正在收集整理 2022－2022 年的氣象資料。本期建設(shè)規(guī)模為 2600 MW 國產(chǎn)超臨界空冷機組，同步建設(shè)煙氣脫硫設(shè)施。電廠按接入系統(tǒng)報告及審查意見以 750kV 電壓接入系統(tǒng)。在此會上，國電集團委托西北院開展間接空冷的可性行研究報告。鳳翔縣氣象站位于鳳翔縣城南門外雷家臺“鄉(xiāng)村”，于 1958年 12月建站，至今已有 40多年的長系列實測資料；氣象站觀測場拔海高度，東經(jīng) 107176。鄂爾多斯斷塊西南邊緣的弧形活動斷裂束南端是由隴縣——X 斷裂帶組成（見附圖）。隴縣——岐山——馬召斷裂是隴縣——X 斷裂帶的東界主干斷裂，它緊接鄂爾多斯斷塊的西南邊緣，斷裂規(guī)模大，活動性明顯。為隴縣——X 斷裂帶的西界斷裂。該斷裂為渭河斷陷帶與秦嶺山地的分界線。主要巖性特征如下：全新統(tǒng)(Q 4)地層：主要為黃土狀粉質(zhì)粘土，稍濕，上部土質(zhì)疏松且不均，夾有碎石透鏡體，具高壓縮性和較強列的濕陷性，層底深度 5～10m ，地基承載力特征值fak=130～170kPa?？偟膩碚f，區(qū)域穩(wěn)定性相對較好，適宜建廠。凝汽器由許多翅片管組成。在國內(nèi)能制造該散熱器的制造廠有哈空調(diào)、江蘇雙良、現(xiàn)屬 SPX公司的原德國BDT公司、德國 GEA公司、山西捷益等。優(yōu)化結(jié)果見下圖 41。凝汽器采用噴射式混合凝汽器。海勒系統(tǒng)主機設(shè)計背壓暫定為 11KPa，夏季滿發(fā)背壓暫定為 24KPa；海勒系統(tǒng)工藝流程見圖 46。噴射混合式凝汽器自上而下分為凝汽區(qū)，后冷卻器和熱井區(qū)三大部分。5） 塔內(nèi)循環(huán)水管布置循環(huán)水進(jìn)出水母管各一根，直徑為 DN2600mm，沿塔環(huán)向敷設(shè)。水可以通過增壓泵從循環(huán)水管道進(jìn)行提取。（4）由于冷卻塔內(nèi)為干式空塔，從塔內(nèi)煙道布置、塔壁是否開孔及塔壁厚度、對塔壁的腐蝕性等方面，比較濕冷機組的煙塔合一方案更為有利。對冷卻塔排放和煙囪排放而言，代表排放口動力和熱力關(guān)系的運動學(xué)相似數(shù) Froude數(shù)有一個量級上的區(qū)別。Cotii vlocity70/sChimney higt: 250 mExit dia.: xit ep.: 4 176。進(jìn)廠公路從寶馮公路引接進(jìn)入電廠。b) 由于冬季防凍需要調(diào)節(jié)冷卻塔進(jìn)氣流量，可能會影響煙氣抬升高度，造成抬升高度降低，其影響程度建議在煙塔合一的專題環(huán)境影響評價工作中進(jìn)行論證。實際上本工程的冷卻塔高度將達(dá)到 158m，其抬升情況將更有利于環(huán)境保護。 直接空冷、間接空冷污染物排放情況比較直接空冷、間接空冷兩種方案下國電 XX 發(fā)電廠（2660MW）擴建工程環(huán)境空氣污染物排放情況對比見表 62。 鍋爐煙氣進(jìn)入海勒空冷塔(CAN 2160 MWe CFB Plant)國電寶雞第二發(fā)電廠擴建工程 間接空冷系統(tǒng)可行性研究報告 第 8 頁 煙塔合一請參見圖 6－1 及照片 6－6－6－4。河北國華定洲發(fā)電廠二期工程 間接空冷系統(tǒng)可行性研究報告 第 4 頁（2）排氣系統(tǒng)：由于空氣冷卻器內(nèi)部為全鋁翅片管，系統(tǒng)充水、排水時不需要使用充氮系統(tǒng)。循環(huán)冷卻水系統(tǒng)中裝有三組完全相同的、平行連接的、容量為 33%的水力機械組，每個水力機械組包含一臺冷卻水循環(huán)泵、一臺能量回收水輪機和一臺驅(qū)動電動機，這三臺設(shè)備都安裝在一個共同的軸上，并通過插銷式連軸器連接。3） 噴射混合式凝汽器對于 600MW機組，混合式凝汽器采用雙本體凝汽器。ACC 布置在 45m 高的平臺上，沉積在散熱器表面的臟污主要來自空氣中的粉塵和少量飛揚臟物影響程度較 ACC 稍大，比較容易清洗。冷卻散熱系統(tǒng)配置與常規(guī)方案相同，考慮煙道進(jìn)入尺寸和排煙要求，塔底部直徑和高度略有增加。成本電價： 元/上網(wǎng)電價： 元/年固定費率：%；年利用運行小時數(shù)：5500h，即將每一方案的一次投資分?jǐn)偟侥辏謹(jǐn)偮士紤]工程的經(jīng)濟服務(wù)年限和投資利潤率，加上各方案每年的運行費用（包括機組出力、輔機耗電等）和折舊費用，得到該方案的年總費用，取年總費用最小的方案作為最優(yōu)方案。 在八、九十年代前，建設(shè)的單機容量小，混合式間接空冷系統(tǒng)在國外多用于100～200WM 機組，國內(nèi) 19871988年建成投產(chǎn)的大同 X發(fā)電廠 6 號機組；19931995年建成投產(chǎn)的豐鎮(zhèn)電廠 3～6 號機組和近期投產(chǎn)的卓資發(fā)電廠 1～4 機組均為200MW容量的混合式間接空冷系統(tǒng)。混合式凝汽器間接空冷系統(tǒng)見圖 31。 地下水埋藏條件根據(jù) XX 發(fā)電廠一期資料，廠區(qū)地下水類型為孔隙潛水，主要接受降水、深層承壓水的越流補給和高階地滲流補給，地下水流向基本與地形相一致，即由北東向南西排泄入千河。但距廠址 20km 的隴縣——馬召斷裂帶具有發(fā)生 5～6 級地震的構(gòu)造條件，本區(qū)周圍地震帶的地震活動也會對廠區(qū)造成一定的影響。在 X——咸陽段，斷裂向南傾，傾角 65～80176。而且晚更新世以來的主要活動地段之一在岐山附近。之間。表 典型年干球氣溫逐時累積頻率及機組利用小時數(shù)統(tǒng)計表（2022 年）氣溫分級 累計時數(shù) 機組利用 小時數(shù) 出現(xiàn)頻率 累計 氣溫分級 累計時 數(shù) 機組利用小時 出現(xiàn)頻率累計 第 5 頁 （h） （%） 數(shù)（h） （ %）～ 3 2 ～ 4637 210 ～ 11 5 ～ 4965 206 ～ 31 13 ～ 5184 138 ～ 67 23 ～ 5423 150 ～ 128 38 ～ 5646 140 ～ 208 50 ～ 5902 161 ～ 305 61 ～ 6154 158 ～ 424 75 ～ 6392 149 ～ 566 89 ～ 6569 111 ～ 728 102 ～ 6761 121 ～ 826 62 ～ 6958 124 ～ 1041 135 ～ 7209 158 ～