【正文】 方案三, 初餾塔2一段閃蒸2常壓塔方案 (見圖3)。 套常減壓蒸餾裝置 (4 M t246。設(shè)計中, 對無閃蒸流程和有閃蒸流程進行了比較。根據(jù)計算表明, 較為合理的方案為: 初餾塔頂壓力 (絕) 控制在0. 4 M Pa, 液化氣與石腦油的比率控制在10% 左右。如果原料中 C2 含量較多, 并對液化氣的質(zhì)量及回收率有較高的要求, 可采用脫丁烷和脫戊烷的雙塔流程, 該流程對脫丁烷塔頂排放的 CC 4進行了吸收, 使得液化氣收率、干氣和液化氣的質(zhì)量都有較大的提高。塔內(nèi)件由傳統(tǒng)的板式塔改為全填料塔, 采用設(shè)計良好的新型填料塔總壓降只有板式塔的20% , 塔頂至進料段的壓力降可達到小于1. 33 kPa。液體分布器對于使用規(guī)整填料的減壓塔尤為重要。為考核第201。表4為減壓部分的操作數(shù)據(jù)。h 115. 825混合蠟油流量246。第201。為了達到深拔目的, 設(shè)計要求塔頂真空度為全塔壓降小于1. 33 kPa, 閃蒸段溫度380并在爐管及塔底注入適量的水蒸氣。a柴油加氫精制 (加氫202?！矎V州石油化工總廠科技處　葉培德〕169。 套常減壓蒸餾裝置改造中的某些成功經(jīng)驗, 值得在同行中推廣應(yīng)用。為進一步提高減一線的質(zhì)量和收減一線設(shè)有精餾段, 全塔共7. 736 m。國內(nèi)目前很多煉油廠減壓渣油中小于500℃餾分含量在10%以上?！?05101減二線溫度246。1 10 mm檢驗結(jié)果A H7560～48. 044～ 150 1500. 1162. 6 150 13152. 1 2302. 701. 016 299. 8a將減壓塔與減壓爐布置在一個區(qū)域內(nèi),6 000 mm246。減二線、減三線、洗滌油選用 V EP 型重力式液體分布器, 以保證液體分布效果。冷模試驗表明, 該分布器自身壓力降小, 液沫夾帶量小, 但氣體分布不均勻, 轉(zhuǎn)油線壓力降大。在溫度確定以后, 壓力是影響拔出率的第二個因素。由于受到重整能力的限制, 需將輕、重石腦油分開, 因此, 在原設(shè)計的基礎(chǔ)上, 增設(shè)了脫戊烷系統(tǒng), 使回收部分成為脫丁烷塔和脫戊烷塔的雙塔流程 (見圖6)。應(yīng)用該流程回收液化氣, 影響液化氣收率的主要因素為初餾塔頂?shù)膲毫统蹴斢椭幸夯瘹馀c石腦油的比率。 套常減壓蒸餾裝置 (8 M t246。%10133伊朗輕油0. 0n左右。但由于閃蒸量的增加, 可能會影響常壓塔產(chǎn)品mm分析項目℃ 246。℃246。A P I分析項目數(shù)　　值33. 5降及常壓爐的壓降。 套和203。202。根據(jù)總體規(guī)劃, 1999年原油加工能力將為12M t246。為使裝置能適應(yīng)日益增加的中東含硫輕質(zhì)原油的需要, 1995年對該裝置進行了4 M t246。a 改造。國外煉油廠使用亦較普遍。%246。g 1245。圖3　初餾塔2一段閃蒸2常壓塔方案方案四, 初餾塔2二段閃蒸2常壓塔方案 ( 見圖4)。a。94 2　設(shè)壓縮機回收輕烴在原油種類變化頻繁、輕烴含量不穩(wěn)定情況下,可采用將初、常頂油氣直接用壓縮機壓縮回收的方案。在設(shè)計中,對加壓縮機和不加壓縮機兩種方案進行了詳細的比較, 計算結(jié)果表明, 不加壓縮機方案比加壓縮機方案可節(jié)約能量約8 243 kW , 節(jié)電約200 kW , 節(jié)省投資337萬元。影響減壓拔出率主要有溫度、壓力和汽提蒸汽量3個因素。塔底也可注入適量的汽提蒸汽, 進一步降低油氣分壓。近幾年來, 我國已成功地開發(fā)應(yīng)用了窄槽式分布器和槽盤式分布器, 這種分布器逐漸由原來的點狀分布改進為線狀分布, 分布較為均勻, 而且彈性可達到3～ 4, 只要設(shè)計合理, 一般不易堵塞。%246?！?46。%33℃餾出246。　延度　軟化點開口式 246。 在保證蠟油169。a的基本條件進行, 蠟油加氫裝置混合原料油以伊朗焦化蠟油和脫瀝青油相混合 (質(zhì)量比為50 50) , 催化體系由保護劑和加氫精制催化劑組成。RN210催化體系將該裝置改造為焦化蠟油、脫瀝青油混合加氫, 生產(chǎn)合格的催化裂化進料在技術(shù)上是可行的。 裝置的總拔出率可達到81% 以上。 套8 M t246。套減壓蒸餾裝置進行改造5. 0 M t246。℃4套常減壓蒸餾裝置減壓部分的操作數(shù)據(jù)項目名稱設(shè)計值測量值3753785545塔頂真空度246。g245。目前為了減壓深拔, 一般在洗滌段安裝3～ 4塊理論板。此外, 減壓系統(tǒng)的優(yōu)化操作, 還與進料氣體分布器、液體分布器及洗滌段的設(shè)計有很大的關(guān)系。根據(jù)實驗室中試和工業(yè)試驗證明, 塔進料段溫度每提高10 ℃,總拔出率可提高2%～ 4%。該裝置在1994年4月投料試車一次成功, 產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)品收率均達到根據(jù)鎮(zhèn)海公司總流程安排, 第203。輕烴回收系統(tǒng)是否正常開工, 常減壓蒸餾部分均不受影響。下, 生產(chǎn)出合格的汽油、煤油、柴油。的氣相負荷降低, 因此每噸原油可降低能耗約合標準燃料油0. 068 kg。 1,245。246。由于輕組分多, 所以液化氣、汽油、煤油、柴油、蠟油收率均高, 減壓渣油只占20% 左右。 套常壓裝置原設(shè)計為1. 5 M t246。常壓部分由原來的初餾塔流程改為目前國內(nèi)尚屬首次使用的二段閃蒸流程,換熱系統(tǒng)由原來的二路換熱流程改為多路換熱流程。主題詞: 原油　常減壓蒸餾裝置　煉油工藝過程　方案評價國外輕質(zhì)原油的改造, 裝置從加工2. 5 M t246。 套常減壓蒸餾裝置在1997年5月大修期間,對裝置的瓶頸部位—— 電脫鹽、常壓爐及減壓塔等進行了改造。a 沙特輕油的常減壓蒸餾裝置。 可減少常壓塔第二中段回流段抽出板下的氣相負荷, 使常壓塔塔徑縮小, 減少投資。%原油類別(15. 6246。方案二與方案一對比, 該方案可進一步降低爐子的負荷。進入吸收穩(wěn)定系統(tǒng)回收液化氣及輕汽