【正文】 和生活水之間加裝板式換熱器進(jìn)行充分的熱交換來降低生產(chǎn)回水溫度提高生活水溫度 具體工藝見下圖 2 換熱站主要設(shè)備選型見 下表 換熱站主要設(shè)備選型 序號 設(shè)備名稱 型號 規(guī)格 單位 數(shù)量 單價 元 合 價萬元 備注 1 板式換熱器 ZTM1015010200 臺 1 180000 18 2 管道改造 6 3 閥門及其它 5 合 計 29 項目實施后效果 項目實施后在每年 4 月至 10月間即提高了生活熱水的溫度滿足了廣大員工及家屬的衛(wèi)生熱水需求又降低了生產(chǎn)回水溫度達(dá)到了生產(chǎn)冷卻水低溫度的要求減少了電爐的熱停和維修節(jié)約了大量的能源消耗降低企業(yè)生產(chǎn)成本項目實施后的水溫參數(shù)測試 結(jié)果 見下表 項目實施后的水溫參數(shù)測試結(jié)果 序號 生產(chǎn)回水參數(shù) 年平均 生活熱水參數(shù) 年平均 備 注 1 換熱器進(jìn)水溫度 50℃ 換 熱 器 進(jìn)水 溫 度 5℃ 每年 4 月～ 10 月間回水溫度近 60℃ 11 月～ 3 月間回水溫度近 40℃ 2 換熱器出水溫度 24℃ 換熱器出水溫度 35℃ 3 流 量 3400m3 流 量 760m3 項目節(jié)能量計算 ⑴ 每小時 1200 m3 年平均水溫約 50℃的生產(chǎn)回水溫度下降至工藝允許的冷卻水溫≤ 24℃所釋放的熱量計算 熱水每小時質(zhì)量 M 為 1200m3 1000kg m3 12 106 kg Q 放＝ M t1－ t2c M 質(zhì)量 kg t1t2 溫度℃ C 為水的比熱 1kCar kg℃ Q 放＝ 12 106 5024 1 312 106 kCar Q 吸＝ 0015 106 355 1 045 106 kCar 節(jié)能量 Q 吸247。 12 4142A152 萬 kWh 2 改造后電爐短網(wǎng)布置情況 將變壓器靠近電爐安裝縮短軟母線使短網(wǎng)長度盡可能縮短同時加大短網(wǎng)和軟母線的截面改變短網(wǎng)的連接方式使其通過電極形成外三角連接短網(wǎng)電流為二次側(cè)相電流以此降低電爐短網(wǎng)無功損耗 改造后電爐短網(wǎng)布置情況每相采用∮ 60 10的銅管 16根三相短網(wǎng)銅管總長度約 320m 每根銅管截面積為 60226020 314 改造后變壓器二次側(cè)采用外三角接線即變壓器二次側(cè)在變壓器外部經(jīng)電極連接成三角形短網(wǎng)上的電流為變壓器二次側(cè)相電流這樣可減少短網(wǎng)上的損耗提高電爐的有功功率變壓器二次側(cè)外三角接線圖如下 2 變壓器二次出線采用換位布置法達(dá)到良好的補償效果能減少回路中的電感提高電爐的自然功率因數(shù)變壓器二次出線換位布置圖如下 3 合理布置短網(wǎng)提高電爐的自然功率因數(shù) 電爐短網(wǎng)和變壓器二次側(cè)出線一樣采用換位布置法使銅管上下左右形成電容達(dá)到較好的補償效果短網(wǎng)上的感抗可分為兩部分一是在變壓器到分相為止這部分由于采用不同極性導(dǎo)體交錯排列 互感系數(shù)值較大電感很小雖距離較大其電抗值并不大約占總電抗的 3040 二是分相后的單相部分這部分導(dǎo)體上的電流雖然都是同一方向的電流但約占整個爐子總電抗的 5060 所以盡量減小軟母線的長度降低分相后單相部分導(dǎo)體的感抗達(dá)到提高電爐自然功率因數(shù)的目的 通過以上幾方面提升改造后電爐自然功率因數(shù)由 4 節(jié)電量計算 12500kVA電爐正常生產(chǎn)單位電耗為 8936kWht考慮實際生產(chǎn)中線損動力電燒穿器烘爐等用電綜合電耗按 9200 kWht計算電爐綜合運行系數(shù)取 095運行天數(shù)按330 天計算 改造前年可耗有功電量 變壓器臺容量 cosΦ運行系數(shù)年運行時間 12500kVA 082 095 24 小時天 330 天年 77123600 kWh 設(shè)備提升改造后 cosΦ提高到 09 則 改造后年可耗有功電量 變壓器臺容量 cosΦ運行系數(shù)年運行時間 12500kVA 090 095 24 小時天 330 天年 84645000 kWh 則一臺 12500kVA 電爐對短網(wǎng)設(shè)備提升改造后每年節(jié)電量 84645000 kWh77123600kWh ≈ 7526 萬 kWh 因為變壓器的容量是不變的節(jié)約的電量實際就是將短網(wǎng) 的無功轉(zhuǎn)化為有功硅鐵產(chǎn)品的綜合電耗仍按 9200 kWht 計算則短網(wǎng)改造后增加產(chǎn)量為 7526 萬 kWh247。凈利潤＝ 5245247。 7000 kCar kgce 24h 200 年利用天數(shù) 309 tce ⑵ 該項目完成后年少耗原煤 150 ㎏ h 210 天 8 小時 252 噸 折合標(biāo)煤 168 噸 07143 千克標(biāo)準(zhǔn)煤千克 180 噸標(biāo)煤 ⑶ 每年總節(jié)能量為 309 噸 180 噸 489 噸標(biāo)煤 項目投資概算及效益分析 本項目總投資 40 萬元其中設(shè)備 29 萬元土建 8 萬元人工 3 萬元 年節(jié)約原煤費用 252 噸 780 元噸 196 萬元每年減少 CO2 排放量 1040 噸 34 利用 2 12500KVA 硅鐵電爐煙氣進(jìn)行余熱發(fā)電 為了實施可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略和執(zhí)行資源綜合利用政策根據(jù)企業(yè)現(xiàn)有生產(chǎn)規(guī)模技術(shù)條件并綜合考慮現(xiàn)有余熱資源及場地布置等因素對 2 臺 12500kVA 硅鐵電爐產(chǎn)生的高溫?zé)煔膺M(jìn)行余熱回收利用 每年 可利用的廢氣余熱總量為 20MW 項目擬建設(shè) 1 25t 余熱鍋爐和 1 臺 3MW 余熱電站以及相關(guān)的輔助設(shè)施 項目建成后可實現(xiàn)年發(fā)電 2160 104 kWh 項目擬投資 3217 萬元建成后實現(xiàn)節(jié)能 7030 噸標(biāo)煤年實現(xiàn)利潤 502 萬元 余熱源 甘肅銳馳皋蘭鐵合金有限公司有 2臺 125000kVA硅鐵電爐 2臺電爐的廢氣量為 125000m3h 標(biāo)況 500℃廢氣含塵量約為 15gN ㎡ 余熱量 2 臺 12500kVA 硅鐵電爐每臺電爐的廢氣參數(shù)為 流量 62500m3h 標(biāo)況 溫度 500℃ 計算利用后排放溫度 130℃ 計算余熱 量 3449 104 2 6898 104 kJh 20MW 送 廢氣通過管道直接輸送至余熱鍋爐經(jīng)余熱鍋爐降溫后再回到原凈化排放系統(tǒng)輸送流速控制在經(jīng)濟流速之內(nèi)對輸送管道進(jìn)行可靠保溫輸送阻力靠爐后引風(fēng)機克服 機方案 1 凝汽器 型號 N10001 型 冷卻面積 1000 m2 流程 雙流程 冷卻水進(jìn)水溫度 20℃ 設(shè)計 33℃ 最高 2 凝結(jié)