【正文】 x=＇ l2+＇ l2 = （ g+p） l2+ （ g+p） l2 =（ g+p） l2＞ M1max 應取用 M＇ 1max的值，α =，即 ，為計算方便，取為 111 。 圖 11 板的拱作用 （ 4） 板的受力鋼筋的配置方法有彎起式和分離式兩種，鋼筋彎起切斷位置見圖 12，圖中 當 p/g≤ 3時， a=ln/4；當 p/g＞ 3時， a=ln/3。這種效應約在集中荷載作用點兩側各 ～ 倍梁高范圍內，可引起主拉破壞斜裂縫。 圖 23 主梁的計算簡圖 內力計算 : (1) 彎距計算 PlkGlkM 21 ?? (k 值由附表 5－ 1 查得 ) 邊 跨 : Gl = = kN Pl == kN 中 跨 : Gl = = kN Pl == kN 平均跨 : Gl == kN Pl ==795 kN 主梁彎矩計算見表 12。= 彎起鋼筋 1φ 25 1φ 25 1φ 18 實配彎起鋼筋面積 (mm) 主梁吊筋計算 由次梁傳給主梁的集中荷 載為 : F = + = i n230 ?? ??? ys f FA= 選用 2φ 18(509 mm2) 根據(jù)計算結果及主梁的構造要求，繪主梁配筋圖 , 見圖 25。 300247。 m( kN （ 2）次梁和板整澆，配筋計算時，對跨中正彎矩應按 T 型截面考慮 ,T 形截面的翼緣計算寬度按混凝土結構設計規(guī)范中的規(guī)定取值；對支座負彎矩因翼緣開裂仍按矩形截面計算。 （ 2） 板一般均能滿足斜截面抗剪要求，設計時可不進行抗剪計算。pg 39。 連續(xù)梁板考慮塑性內力重分布的計算方法較多，例如：極限平衡法、塑性鉸法及彎矩調幅法等。無論活荷載如何分布，梁各截面的內力總不會超出包絡圖上的內力值。當梁板實際跨數(shù)小于 5 跨時，按實際跨數(shù)計算。設計時，只考慮豎向荷載作用，采用單向板肋梁樓蓋，要求完成鋼筋混凝土整體現(xiàn)澆樓蓋的結構設計。 四、進度 安排 結構計算 5 天 繪制結構施工圖 3 天 計算書、圖紙整理 1 天 答辯 1 天 ———————————————————— 合計教學周二周 10 天 五、指導教師 第 2 節(jié) 設計指導書 一 肋梁樓蓋的計算簡圖 在進行內力分析前，必須先把樓蓋實際結構抽象成為一個計算簡圖，在抽象過程中要忽略一些次要因素，并做如下假定： 1．板的豎向荷載全部沿短跨方向傳給次梁，且荷載→板→次梁→主梁→主梁支承的傳遞過程中，支承條件簡化為集中于一點的支承鏈桿，忽略支承構件的豎向變形，即按簡支考慮。 2．內力包絡圖 以恒載作用在各截面的內力為基礎，在其上分別疊加對各截面最不利的活載布置時的內力，便得到了各截面可能出現(xiàn)的最不利內力。 三 按塑性內力重分布的方法計算內力 鋼筋混凝土是一種彈塑性材料，連續(xù)梁板是超靜定結 構，當梁板的一個截面達到極限承載力時，并不意味著整個結構的破壞。p39。一般情況下，強度計算后再滿足一定的構造要求，可不進行變形及裂縫寬度的驗算。板靠近主梁處，部分荷載直接傳給主梁， 也產生一定的負彎矩，同理應配置每米 5φ 6 鋼筋，伸出長度≥ l0/4，板的構造鋼筋配置見圖 13。 圖 21 次梁的計算簡圖 內力計算 : 次梁的 彎距計算 表 8 截面 邊跨中 第一內支座 中間跨度 中間支座 彎矩系數(shù) ? +1/11 1/11 +1/16 1/16 2aqlM? (kN m) 71 201 )( hbbfMfcs ?? ?? )211( ss ?? ??? 0hfMAsys ??(mm2) 選用鋼筋 2φ 25(彎 ) 3φ 20(直 ) 1φ 18+3φ 25 (彎 ) 2φ 16+1φ 20 (直 ) 2φ 16(直 ) 1φ 18+1φ 25 (彎 ) 2φ 16(直 ) 實際配筋面積 (mm2) 1924 402 主梁斜截面強度計算 表 15 截面 A支座 B支座左 B支座右 V (kN) bhfcc? (kN) 300 610=V 截面滿足要求 bhft (kN) 300610=V 按計算配箍 箍筋直徑和肢數(shù) φ 6200 雙肢 00 hsAfbhfV svyvtcs ?? 1000+ 210 2 610247。 為此，我們收集了部分資料，編寫了這本指導書，以作為課程建設的一個方面。 m) 71 71 maxM 組合項次 ① +② ① +② ① +⑤ ① +③ ① +③ ① +④ maxM 組合值 (kN α — 附加橫向鋼筋與梁軸線間的夾角。彎起式配筋整體性好，節(jié)約鋼材，但施工復雜；分離式配筋（圖 12（ c））施工方便，但用鋼量稍大。 當不等跨連續(xù)梁板的跨度 差大于 10％時，連續(xù)梁應根據(jù)彈性方法求出恒載及活荷載最不利作用的彎矩圖，經(jīng)組合疊加后形成彎矩包絡圖，再以包絡圖作為調幅依據(jù)，按前述調幅原則調幅。 4) 調幅后應滿足靜力平衡條件，即調整后的每跨兩端支座彎矩平均值與跨中彎矩之和（均為絕對值），不小于該跨滿載時（恒 +活）按簡支梁計算的跨中彎矩 M0（見圖 7）。精確地考慮計算假定帶來的誤差是復雜的，實用上可用調整荷載的方法解決。為簡化計算，可將主梁的自重按就近集中的原則化為集中荷載，作用在集中荷載作用點和支座處（支座處的集中荷載在梁中不產生內力）。 樓面做法： 20mm 厚水泥砂漿地面，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板， 15mm 厚石灰砂漿抹底。 學生由教師指定題號。板通常取 1m板寬的均布荷載（包括自重），次梁 承受板傳來的均布荷載和次梁自重，主梁承受次梁傳來得集中荷載和均布的自重荷載。在活荷載 p 作用下，如求某跨跨中最大彎矩時，某跨布置 p，鄰跨不布置 p，如圖 5c、 d示，由于支座約束，實際轉角θ＇小于計算轉角θ，使得計算的跨中彎矩大于實際跨中彎矩。調幅后，所有支座及跨中彎矩的絕對值 M，當承受均布荷載時應滿足： M≥ 241 （ g＋ q） l2 當 p/g≤ 1 /3時， 調幅值≤ 15％，這是考慮長期荷載對結構變形的不利影響。計算支座彎矩時， l0取相鄰兩跨中的較大跨度值；計算跨中彎矩時， l0取本跨跨度值。彎起式可一端彎起（圖12（ a））或兩端彎起（圖 12（ b））。附加橫向鋼筋應布置在長度為 S=2h1＋ 3b的范圍內，見圖 16, 附加橫向鋼筋所需的總截面面積按下式計算： Asv=?sinyvf F 式中 F— 作用在梁的下部或梁截面高度范圍內的集中力設計值； fyv— 箍筋或彎起鋼筋的抗拉強度設計值； Asv－承受集中荷載所需的附加橫向鋼筋總截面面積；當采用附加吊筋時， Asv應為左、右彎起段截面面積之和。 主梁彎矩及剪力包絡 圖見圖 24 66 3766 0066 3722 0011 0033 0022 0066 0022 0022 3725022 00120板22 0022 0020022 00主梁次梁22 0020022 0022 0022 00 22 37P=G= 76 .2 kN主梁彎矩計算 表 12 項次 荷載簡圖 1Mk aMk BMk 2Mk bMk CMk ① 恒載 ② 活載 ③ 活載 ④ 活載 ⑤ 活載