【正文】 內(nèi)力值。梁截面可依據(jù)包絡(luò)圖提供的內(nèi)力進(jìn)行截面設(shè)計(jì)。圖 4為五跨連續(xù)梁的彎矩包絡(luò)圖和剪力包絡(luò)圖。 圖 4 內(nèi)力包絡(luò)圖 （ a） 彎矩包絡(luò)圖 （ b） 剪力包絡(luò)圖 3．支座抗扭剛度對梁板內(nèi)力的影響 由于計(jì)算簡圖假定次梁對板、主梁對次梁的支承為簡支，忽略了次梁對板、主梁對次梁的彈性約束作用，即忽略了支座抗扭剛度對梁板內(nèi)力的影響。 從圖 5 可以看出實(shí)際結(jié)構(gòu)與計(jì)算簡圖的差異。在恒載 g作用下，由于各跨荷載基本相等，θ≈ 0，支座抗扭剛度的影響較小，如圖 5a、 b 示。在活荷載 p 作用下，如求某跨跨中最大彎矩時(shí)，某跨布置 p，鄰跨不布置 p，如圖 5c、 d示，由于支座約束，實(shí)際轉(zhuǎn)角θ＇小于計(jì)算轉(zhuǎn)角θ，使得計(jì)算的跨中彎矩大于實(shí)際跨中彎矩。精確地考慮計(jì)算假定帶來的誤差是復(fù)雜的，實(shí)用上可用調(diào)整荷載的方法解決。減小活荷載，加大恒荷載，即以折算 圖 5 梁抗扭剛度的影響 荷載代替實(shí)際荷載。對板和次梁，折算荷載取為： 板： 折算恒載： g＇ =g＋ 2p 折算活載： p＇ =2p 次梁： 折算恒載： g＇ =g＋ 4p 折算活載： p＇ = 43p 式中 g ， p為實(shí)際的恒載、活載 g＇， p＇為折算的恒載、活載 這樣調(diào)整的結(jié)果，對作用有活荷載的跨 g＇＋ p＇＝ g＋ p，總值不變，而相鄰無活荷載的跨， g＇ =g＋ p/2＞g，或 g＇ =g＋ p /4＞ g；鄰跨加大的荷載使本跨正彎矩減小，以此調(diào)整支座抗扭剛度對內(nèi)力計(jì)算的影響。當(dāng)板或梁擱置在磚墻或鋼梁上時(shí)，不需要調(diào)整荷載。 4．彎矩和剪力設(shè)計(jì)值 由于計(jì)算跨度取支承中心線間的距離，未考慮支座寬度，計(jì)算所得支座處－ Mmax、 Vmax均指支座中心線處的彎矩、剪力值。支座處截面較高，一般不是危險(xiǎn)截面，故設(shè)計(jì)中可取支座邊緣內(nèi)力值進(jìn)行計(jì)算（見圖 6），按彎矩、剪 力在支座范圍內(nèi)為線性變化，可求得支座邊緣的內(nèi)力值： M=Mc－ V0b/2 當(dāng)連續(xù)梁擱置于磚墻上時(shí)： M=Mc 均布荷載： =Vc－（ g＋ q） b/2 集中荷載： Vc=V 式中 Mc、 Vc－支承中的彎矩、剪力值； cMMV MM V圖 510 支座處內(nèi)力的計(jì)算值b2c c+Vg pVcb2b2+g p6 V0— 按簡支梁計(jì)算的支座剪力設(shè)計(jì)值（取絕對值）； b－ 支承寬度。 三 按塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算內(nèi)力 鋼筋混凝土是一種彈塑性材料，連續(xù)梁板是超靜定結(jié) 構(gòu)，當(dāng)梁板的一個(gè)截面達(dá)到極限承載力時(shí)，并不意味著整個(gè)結(jié)構(gòu)的破壞。鋼筋達(dá)到屈服后，還會產(chǎn)生一定的塑性變形，結(jié)構(gòu)的實(shí)際承載能力通常大于按彈性理論計(jì)算的結(jié)果。再則，混凝土構(gòu)件截面設(shè)計(jì)時(shí)，考慮了材料的塑性，若內(nèi)力分析按彈性理論，與截面設(shè)計(jì)的理論不統(tǒng)一，因此有必要研究塑性理論的內(nèi)力分析方法。 連續(xù)梁板考慮塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算方法較多，例如：極限平衡法、塑性鉸法及彎矩調(diào)幅法等。目前工程上應(yīng)用較多的是彎矩調(diào)幅法。 彎矩調(diào)幅法的概念是：先按彈性分析求出結(jié)構(gòu)各截面彎矩值，再根據(jù)需要將結(jié)構(gòu)中一些截面的最大（絕對值）彎矩（多數(shù)為 支座彎矩）予以調(diào)整，按調(diào)整后的內(nèi)力進(jìn)行截面配筋設(shè)計(jì)。 (1)彎矩調(diào)幅法簡稱調(diào)幅法，調(diào)幅的基本原則是： 1）為盡可能節(jié)約鋼材，宜使用調(diào)整后的彎矩包絡(luò)圖做為設(shè)計(jì)配筋依據(jù)。 2）為方便施工，通常調(diào)整支座截面，并盡可能使調(diào)整后的支座彎矩與跨中彎矩接近。 3）調(diào)幅需使結(jié)構(gòu)滿足剛度、裂縫要求，不使支座截面過早出現(xiàn)塑性鉸，調(diào)幅值一般≤25％。調(diào)幅后，所有支座及跨中彎矩的絕對值 M，當(dāng)承受均布荷載時(shí)應(yīng)滿足： M≥ 241 （ g＋ q） l2 當(dāng) p/g≤ 1 /3時(shí)， 調(diào)幅值≤ 15％，這是考慮長期荷載對結(jié)構(gòu)變形的不利影響。 4) 調(diào)幅后應(yīng)滿足靜力平衡條件，即調(diào)整后的每跨兩端支座彎矩平均值與跨中彎矩之和（均為絕對值），不小于該跨滿載時(shí)（恒 +活）按簡支梁計(jì)算的跨中彎矩 M0（見圖 7）。 2 BA MM ? ＋ MC≥ M0 圖 7 M0 示意圖 5)為保證塑性鉸具有足夠的轉(zhuǎn)動能力，設(shè)計(jì)中應(yīng)滿足 ξ ≤ ，鋼筋宜使用 HRB335級和 HRB400 級熱軋 鋼筋，也可采用 HPB235 級熱軋鋼筋，宜選用 C20～ C45 強(qiáng)度等級混凝土。 6) 考慮塑性內(nèi)力重分布后，抗剪箍筋面積增大 20％，增大范圍 l 見圖 8。為避免斜拉破壞，配筋下限值應(yīng)滿足： bsASVsv?? ＞ yvCf 圖 8 抗剪箍筋增大范圍示意圖 （ a）集中荷載作用 （ b） 均布荷載作用 （ 2）用彎矩調(diào)幅法計(jì)算等跨連續(xù)梁板 根據(jù)調(diào)幅法的原則 ，并考慮到設(shè)計(jì)的方便，對均布荷載作用下的等跨連續(xù)梁板，考慮塑性內(nèi)力重分布后的彎矩和剪力的計(jì)算公式為： M=α （ g＋ p） l02 V=β （ g＋ p） ln2 式中， α ， β — 彎矩和剪力系數(shù)，分別見表 4，表 5 l0， ln— 計(jì)算跨度和凈跨 g， p— 均布恒載和活載的設(shè)計(jì)值 梁板彎矩系數(shù) α 表 4 截面 支承條件 梁 板 邊支座 梁、板擱置在墻上 0 0 梁、板 與梁整澆 － 1/24 － 1/16 梁與柱整澆 － 1/16 邊跨中 梁、板擱置在墻上 1/11 梁、板與梁整澆 1/14 第一內(nèi)支座 兩跨連續(xù) － 1/10 三跨及三跨以上連續(xù) － 1/11 中間支座 － 1/16 中間跨中 1/16 梁剪力系數(shù) β 表 5 截面 支承條件 梁 端支座內(nèi)側(cè) 擱置在墻上 0． 45 與梁或柱整澆 0． 5 第一支內(nèi)座外測 擱置在墻上 0． 6 與梁或柱整澆 0． 55 第一支內(nèi)座內(nèi)測 0． 55 中間支座兩側(cè) 0． 55 以圖 9 示， 5 跨等跨連續(xù)梁承受均布荷載為例，用調(diào)幅法闡明上述系數(shù)由來。次梁邊支座為磚墻，設(shè)活荷載與恒荷載之比 p / g=3， l為跨度。 圖 9 五跨連續(xù)梁荷載布置圖 (a) 五等跨連續(xù)梁 （ b）求 MBmax時(shí)荷載布置圖 （ c）求 5跨中最大彎矩時(shí)荷載布置圖 即 p=3g g=p/3 則 g+p=3p +p= 34p g+p=g +3g =4 g 于是 ? ?pgp ?? 43 ? ?pgg ?? 41 次梁折算荷載 g＇ = 4pg? = ? ? 4141 ?? pg ? ?pg??43 =（ g+p） p＇ = 43p =43 ? ?pg??43 =（ g+p） 按彈性方法求 MBmax，活載布置在一、二、四跨（如圖 9），由附表可查得橫荷載系數(shù) ，活荷載系數(shù) ，則 MBmax= － g＇ l2－ p＇ l2 =－ （ g+p） l2－ （ g+p） l2 =－ （ g+p） l2 考慮調(diào)幅值 20%（≤ 25%），則 (c)(b)39。p39。gp 39。39。pg 39。39。p(a)p 39。 MB= MBmax=－ （ g+p） l2=（ g+p） l2 ? 111 （ g+p） l2=（ g+p） l2 取 MB=（ g+p） l2，按靜力平衡條件，可求得邊跨間任意處彎矩，取 AB 跨為隔離體，見圖 10。 由 ?BM =0 111 （ g+p） l2+RAl－ 21 （ g+p） l2=0 得 RA=（ g+p） l 由 ?y =0 RB=（ g+p） l－ （ g+p）