【正文】 λ:制冷機(jī)輸氣系數(shù) ξ: 低壓桶截面積系數(shù)，立式桶 ξ=1；臥式桶 ξ= ω：低壓桶內(nèi)汽體流速，立式桶 ω=；臥式桶ω=:低壓桶汽體進(jìn)氣口個(gè)數(shù) （ 3 6 11 ） （ 2）低壓循環(huán)桶容積的計(jì)算 ? 1. 下進(jìn)上出供液系統(tǒng) （ P101頁） 返回到循環(huán)桶時(shí)間τ ：液泵由啟動(dòng)到液體）一臺(tái)液泵的流量（）回汽管的容積（）器容積（注氨量最大一間的蒸發(fā)低壓桶的容積τ3b3h3p31bhpm:Vm:Vm:V)m(:V][V ???? V= (φVz+)/ (m3) （ 3613） φ:蒸發(fā)器充注氨量容積的百分比 ； Vz: 該系統(tǒng)蒸發(fā)器的總?cè)莘e （ m3） （ 3 – 6 13） （ 3） 防止液泵汽蝕的措施 （須引以足夠的重視） 1. 液泵為什么會(huì)產(chǎn)生氣蝕： ? 在液泵制冷系統(tǒng)中已經(jīng)向大家介紹了液泵的作用，系統(tǒng)復(fù)雜。 如頂管應(yīng)與墻管分設(shè)氨液分離器較好。 重力式供液 ,供液的距離不能過長，供液半徑一般取 30m以內(nèi)，每一組蒸發(fā)器也有一個(gè)允許的長度限制， 應(yīng)使每一路的總阻力損失小于重力供液所能提供的液柱差 。此時(shí)管道與蒸發(fā)器的連接可以有不同的形式。原因是節(jié)流后兩相流阻力加大，可用于小型的制冷裝置。 ● 貯氨器與冷凝器之間兩側(cè)溫度不同，導(dǎo)致存在的壓力差，影響氨液進(jìn)入到冷凝器， 必須裝配均壓管 。這種供液方式的優(yōu)點(diǎn)是蒸發(fā)器內(nèi)部存液量較多，管內(nèi)壁濕潤性好，傳熱效果較好。 直接膨脹系統(tǒng)供液雖然不需要循環(huán)桶（或氨液分離器）向蒸發(fā)器進(jìn)行供液， 為了保證制冷機(jī)不會(huì)發(fā)生濕沖程 ， 應(yīng)使直接膨脹供液的蒸發(fā)器回汽必須先經(jīng)過 (機(jī)房設(shè)置 )回汽桶，使回汽中含有未能全部蒸發(fā)的液體分離后，飽和蒸汽再由壓縮機(jī)吸走。 ? 如果供液氨液分離器距離壓縮機(jī)的吸入 管線太長 ，當(dāng)氨液分離器 供液過多 ，而又未及時(shí)發(fā)現(xiàn)，或系統(tǒng)負(fù)荷突然波動(dòng)過大時(shí)，均會(huì)直接導(dǎo)致壓縮機(jī)的濕沖程。（都有哪些原因？） 低壓循環(huán)貯液桶的容積及直徑計(jì)算 （ P100~101頁） ▲ 容積的大小應(yīng)能分別滿足下列要求： ① . 保證汽液分離所需要的空間（安全要求）。 20℃ → a ） [Hs]′= [Hs] +( － ) 安裝高度 Hg = [Hs]′ － (V12/2g + hw ) 應(yīng)是低于 00水面安裝了。 － 33℃ 。 ? ③ 蒸發(fā)器內(nèi)管組的連接形式 泵供液管內(nèi)流速高，管內(nèi)換熱呈“ 霧環(huán)流 ”狀，可比重力式供液蒸發(fā)器通路長，排管可考慮采用“蛇形管”連接形式，但通路長度也不可太長。 ⑷ 液泵系統(tǒng)蒸發(fā)器的配置 ? ① 通路 當(dāng)量長度 蒸發(fā)器的允許當(dāng)量長度取決于允許的壓力降 ，該壓力損失相當(dāng)于使蒸發(fā)溫度降低了 1℃ ，制冷量降低了4%。 － 15℃ 。泵的制作水平越高，抗汽蝕的能力就會(huì)越好。 ? 重力式供液系統(tǒng)的調(diào)節(jié)站分散，操作控制不方便，需要設(shè)置專門的閣樓，使得投資加大。 28 ℃ 蒸發(fā)回路， ?P?t=1℃ ===。 （見教材 P25P26同一冷間內(nèi)有頂、墻兩種蒸發(fā)器。氨泵系統(tǒng)供液時(shí)，循環(huán)桶位置應(yīng)比蒸發(fā)器位置低。 ● 大部分制冷裝置采用“通過式”貯氨器的設(shè)置。停機(jī)時(shí)，蒸發(fā)器 內(nèi)部不存液 ，易于實(shí)現(xiàn)自控。 回汽管蒸發(fā)器供液 3aaaa2aaa 2a3a換徑符號(hào)放大管徑蒸發(fā)器的同程式并聯(lián)連接并聯(lián)： ? 同程式（先進(jìn)后出）盡可能使各通路之間長度相同，阻力損失一致。 ? 理論上應(yīng)使