【正文】 氣溫度 )小于等于 27℃ 時(shí) ， 不超過 50℃ ；當(dāng)環(huán)境溫度大于 27℃ 時(shí) ， 保溫表面溫度允許比環(huán)境溫度高 25℃ 。由于超臨界和亞臨界區(qū)工質(zhì)物性的巨大差異，以及不同燃燒率下鍋爐蒸發(fā)段 (或相變點(diǎn) )位置的遷移等因素的影響，使超臨界機(jī)組呈現(xiàn)很強(qiáng)的非線性特性和變參數(shù)特性，遠(yuǎn)比常規(guī)的亞臨界機(jī)組難于控制。所謂鍋爐不具備投入自動(dòng)條件包括在低負(fù)荷運(yùn)行工況以及鍋爐部分輔機(jī)工作異常工況。部分單元機(jī)組的機(jī)爐協(xié)調(diào)方式也采用鍋爐調(diào)壓，汽機(jī)既調(diào)功又調(diào)壓的運(yùn)行方式，并同時(shí)參與電網(wǎng)一、二次調(diào)頻。汽輪機(jī)負(fù)荷控制系統(tǒng)和送風(fēng)控制系統(tǒng)都采用了串級調(diào)節(jié)，對發(fā)電機(jī)功率和煙氣含氧量進(jìn)行校正。 汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽門直接控制功率，鍋爐控制主汽壓力 (CCBF)，給水流量由鍋爐給水泵改變。 國外超超臨界機(jī)組的變負(fù)荷速率一般為 2％ MCR／ min，完全可以滿足機(jī)組的負(fù)荷變化速率的要求。 (1) 鍋爐負(fù)荷降低時(shí)，水冷壁中的工質(zhì)質(zhì)量流速也按比例下降。 (4) 超臨界機(jī)組的蒸汽密度大，壓差大，蒸汽攜帶的能量也大。 2 機(jī)組起動(dòng)調(diào)試的特點(diǎn) 2． 1 鍋爐 (1) 傳統(tǒng)汽包爐蒸汽管道吹洗一般采用蓄能降壓法。 (3) 汽輪機(jī)旁路系統(tǒng)為高壓和低壓兩級串聯(lián)旁路，設(shè)計(jì)容量僅為 30% BMCR，主要用于機(jī)組起停，不具備快開功能。 (5) 1號(hào)、 2號(hào)機(jī)組中壓主汽門嚴(yán)密性較差。 啟動(dòng)分離器出口 ,水質(zhì)滿足下列指標(biāo)值時(shí)冷態(tài)開式?jīng)_洗結(jié)束 : 鐵質(zhì) 500 109 或渾濁度 ≤ 3 106 油脂 ≤ 1 106,pH 值 ≤ (2) 冷態(tài)閉式?jīng)_洗 (鍋爐點(diǎn)火前 ):開式?jīng)_洗至水質(zhì)合格后 ,361 閥開 ,至凝汽器的閘閥開 ,至定排的閘閥關(guān) ,沖洗水通過啟動(dòng)系統(tǒng)管道全部排至凝汽器 。 儲(chǔ)水罐水位控制問題 在實(shí)際運(yùn)行中 ,由于虛假水位的存在 ,361 閥出現(xiàn)過誤動(dòng)現(xiàn)象 ,儲(chǔ)水罐水位變動(dòng)波動(dòng)較大 。 給水流量大 由于無同類型鍋爐的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，在啟動(dòng)過程中出現(xiàn)了溫度偏高的現(xiàn)象后，調(diào)試單位采取的是提高給水流量的方法。 華能沁北電廠 600MW機(jī)組鍋爐啟動(dòng) 初期主汽超溫問題處理 1. 鍋爐啟動(dòng)過程中出現(xiàn)的過熱蒸汽超溫現(xiàn)象 在沁北 1機(jī)組的試運(yùn)過程中，鍋爐啟動(dòng)初期主汽溫度較難控制，出現(xiàn)了多次超溫現(xiàn)象，尤其是在安全門整定及并網(wǎng)期間，在主蒸汽壓力為 7 MPa左右時(shí)，屏式過熱器及高溫過熱器溫度都曾達(dá)到過 560?C，此時(shí)，曾試圖通過增加減溫水量來控制過熱汽溫，但由于噴水量太少，而降溫效果甚差，對鍋爐的升溫升壓及汽機(jī)的沖轉(zhuǎn)造成了影響。 鍋爐啟動(dòng)熱態(tài)排水問題 根據(jù)鍋爐廠的有關(guān)資料 , 鍋爐冷態(tài)沖洗合格后 ,進(jìn)入熱態(tài)沖洗 ,鍋爐熱態(tài)沖洗水全部經(jīng)凝汽器回收 ,不排放 。 (11) 汽輪機(jī)頂軸油管管徑設(shè)計(jì)偏小，造成頂軸油囊壓力低、軸頸頂起高度偏小。前置泵重新找正后，振動(dòng)仍達(dá) 90 m。 2． 3 熱控 (1) 超臨界機(jī)組比常規(guī)亞臨界機(jī)組保護(hù)聯(lián)鎖數(shù)量要多，邏輯關(guān)系更加復(fù)雜，從而對保護(hù)邏輯組態(tài)設(shè)計(jì)、測量元件選用和調(diào)校、回路安裝調(diào)試等方面提出了更高的要求。 汽輪機(jī)為哈爾濱汽輪機(jī)廠有限責(zé)任公司生產(chǎn)的超臨界、一次中間再熱、三缸四排汽、單軸、雙背壓、反動(dòng)凝汽式汽輪機(jī)，型號(hào)為 CLN600—24． 2／ 566／566 發(fā)電機(jī)為哈爾濱電機(jī)廠生產(chǎn)的 QFSN一 600一 ZYHGHG型定子水內(nèi)冷、轉(zhuǎn)子氫冷，采用靜態(tài)可控硅勵(lì)磁系統(tǒng) (自并勵(lì) )。 (2) 若汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子材料仍用鉻鉬釩鋼時(shí)，為適應(yīng)再熱進(jìn)汽溫度，要采用蒸汽冷卻轉(zhuǎn)子的高溫部分，使其工作溫度降至 5l0℃ 左右。若負(fù)荷較低，鍋爐燃燒不穩(wěn)，需要投油助燃，燃料成本將增大。 而螺旋管圈式直流鍋爐允許變負(fù)荷速率為 5％ ～ 8％ MCR／ min。為了保持通過改變噴水流量來校正汽溫的能力，控制系統(tǒng)必須不斷地把噴水流量和總給水流量之比恢復(fù)到設(shè)計(jì)值。P 1/PT）/dt]，用以動(dòng)態(tài)補(bǔ)償機(jī)前壓力設(shè)定點(diǎn)變化或負(fù)荷變化時(shí)鍋爐蓄能的變化和機(jī)、爐動(dòng)態(tài)響應(yīng)的差異。 PI△主汽壓力主汽壓力定值 (P0)PI△負(fù)荷指令機(jī)組負(fù)荷F ( X )≮≯ T3TMN0N Pt∑ ∑汽機(jī)指令（調(diào)門）BM鍋爐指令（燃燒率）∑d/dtT2H / L△主汽壓力偏高時(shí)閉鎖調(diào)門關(guān)主汽壓力偏低時(shí)閉鎖調(diào)門開T1V NO變負(fù)荷NdNONO圖 3 6 ― 爐跟機(jī) ‖ 為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)6）機(jī)爐協(xié)調(diào)方式 基本控制策略：機(jī)爐協(xié)調(diào)方式實(shí)際上是機(jī)跟爐協(xié)調(diào)方式與爐跟機(jī)協(xié)調(diào)方式的合成，目前，機(jī)爐協(xié)調(diào)方式的控制策略普遍采用鍋爐調(diào)功，汽機(jī)既調(diào)功又調(diào)壓的運(yùn)行方式，并同時(shí)參與電網(wǎng)一、二次調(diào)頻。 1）基本方式 基本控制策略：汽機(jī)主控和鍋爐主控均處于手動(dòng)運(yùn)行方式。 例如當(dāng)汽輪機(jī)負(fù)荷增加時(shí)，汽輪機(jī)功率調(diào)節(jié)器會(huì)增大汽機(jī)主汽閥開度，增大汽輪機(jī)進(jìn)汽量，由于鍋爐的響應(yīng)速度較慢，無法及時(shí)產(chǎn)生足夠蒸汽．從而使機(jī)前壓力降低，阻礙了汽輪機(jī)進(jìn)汽量進(jìn)一步增大。 9800Pa。噴水減溫器調(diào)溫惰性小、反應(yīng)快，開始噴水到噴水點(diǎn)后汽溫開始變化只需幾秒鐘，可以實(shí)現(xiàn)精確的細(xì)調(diào)。 (2)負(fù)荷變化時(shí)給水溫度也相應(yīng)改變。無論是定壓還是滑壓運(yùn)行，這一公式都是計(jì)算靜態(tài)燃水比 與負(fù)荷關(guān)系的基本公式。過?？諝庀禂?shù)減小時(shí)的結(jié)果與增加時(shí)的相反。當(dāng)汽動(dòng)泵 A、 B都自動(dòng)時(shí)，可手動(dòng)給定泵的偏置量，以承擔(dān)不同負(fù)荷要求。 (1) 負(fù)荷 (蒸發(fā)量 )控制的 方法和手段 ? 控制手段 :給水流量 ? 給水系統(tǒng)和蒸汽系統(tǒng)是直接連通的， ? 給水流量 =主蒸汽流量 超臨界機(jī)組給水控制 給水系統(tǒng)的控制策略 在機(jī)組燃燒率低于 35％ BMCR時(shí)，鍋爐處于非直流運(yùn)行方式，分離器處于濕態(tài)運(yùn)行，分離器中的水位由分離器至除氧器以及分離器至擴(kuò)容器的組合控制閥進(jìn)行調(diào)節(jié)，給水系統(tǒng)處于循環(huán)工作方式； 在機(jī)組燃燒率大于 35％ BMCR后，鍋爐逐步進(jìn)入直流運(yùn)行狀態(tài)。根據(jù)鍋爐汽水分離器貯水罐水位，按比例控制鍋爐汽水分離器的貯水罐水位調(diào)節(jié)閥開度。 ? (1)減溫噴水引自進(jìn)入鍋爐的總給水量，它實(shí)質(zhì)上是調(diào)整了工質(zhì)流量在水冷壁和過熱器之間的分配比例。 3． 2． 5 受熱面結(jié)渣 煤水比不變的調(diào)節(jié)下，爐膛水冷壁結(jié)渣時(shí)，過熱汽溫會(huì)有所降低；過熱器結(jié)渣或積灰時(shí)，過熱汽溫下降較明顯。工質(zhì)在爐膛中吸熱輻射、對流兩部分，所以當(dāng)負(fù)荷變化時(shí)，微過熱汽溫和微過熱蒸汽焓值也隨著變化。 2． 4 燃水比調(diào)整與減溫噴水的協(xié)調(diào) 燃水比調(diào)整是保持汽溫的最終手段，但對過熱汽溫影響的遲延大；減溫噴水能較快改變過熱汽溫，但最終不能維持汽溫恒定。 （ 3） 在 全部高加停運(yùn) 時(shí) ， 鍋爐的蒸汽參數(shù)保持在額定值 ， 各受熱面不超溫 ，蒸發(fā)量滿足汽輪機(jī)在此條件下達(dá)到額定出力 。 散熱量 (按金屬壁溫計(jì)算 )不超過下表規(guī)定值： （ 10） 省煤器入口聯(lián)箱 (包括該聯(lián)箱 )至過熱器出口的工質(zhì) 總壓降不大于(按 BMCR工況計(jì)算 )。 控制策略問題 對于大型超臨界機(jī)組快速穩(wěn)定控制的工程含義有 2點(diǎn)： (1)要求機(jī)組負(fù)荷變化時(shí)，在控制系統(tǒng)的作用下， 負(fù)荷跟蹤變化快 。另外，當(dāng)鍋爐運(yùn)行不穩(wěn)定或鍋爐異常工況，一般也采用這種運(yùn)行方式，由汽機(jī)快速維持主汽壓力為某一定值，使得鍋爐系統(tǒng)及各主要運(yùn)行參數(shù)快速恢復(fù)穩(wěn)定運(yùn)行，以便防止事故擴(kuò)大及排除故障 . 3）爐跟機(jī)方式（鍋爐跟蹤方式） 基本控制策略：鍋爐自動(dòng)調(diào)壓，汽機(jī)手動(dòng)調(diào)功。在該方式下，汽機(jī)主控以調(diào)功為主、調(diào)壓為輔。此外還設(shè)有負(fù)荷限值調(diào)節(jié)器（ DLR），當(dāng)機(jī)組處于異常工況時(shí)，對關(guān)鍵控制回路進(jìn)行協(xié)調(diào)，以保證機(jī)組運(yùn)行的安全性。功率指令直接發(fā)送到汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽門，使得功率響應(yīng)較快。機(jī)組的調(diào)峰速度主要取決于汽輪機(jī)熱應(yīng)力、漲差等因素。在直流運(yùn)行方式下，工質(zhì)流動(dòng)的穩(wěn)定性會(huì)受到影響。機(jī)組在甩負(fù)荷時(shí)，汽缸、管道、加熱器中的蒸汽推動(dòng)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的飛升要比超臨界機(jī)組的大。直流爐在吹管時(shí)考慮到汽水分離器的水容積較汽包小得多和水冷壁水動(dòng)力的安全性，通常采用純直流穩(wěn)壓方式吹洗。在甩大負(fù)荷時(shí)鍋爐壓力可能會(huì)快速上升，運(yùn)行中應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)視。這主要是超臨界汽輪機(jī)中壓主汽門采用了搖板式結(jié)構(gòu) (類似于高排逆止閥 )，因而尺寸較大，要保證其嚴(yán)密性，在設(shè)計(jì)上需要改進(jìn) . (6) 試運(yùn)行初期在投運(yùn)制粉系統(tǒng)過程中多次出現(xiàn)磨煤機(jī)振動(dòng)現(xiàn)象，經(jīng)檢查和分析認(rèn)為主要是磨盤上鋪煤厚度不均勻， 3個(gè)磨輥工作時(shí)受到的反作用力不平衡所致。 省煤器入口水質(zhì)條件達(dá)到下列要求時(shí) ,冷態(tài)閉式?jīng)_洗結(jié)束 ,鍋爐開始點(diǎn)火 : 電導(dǎo)率 ≤ 1uS/cm。 對此問題 , 日本 BHK 有關(guān)專家提出了儲(chǔ)水罐的水位控制修正方案 ,徹底解決了此問題 。將給水流量從 475 t/h的啟動(dòng)流量最高提高到了 750t/h，目的是想提高減溫水與主蒸汽的壓差，增加減溫水的調(diào)節(jié)能力。對于電廠方而言 ,必須充分注意到該系統(tǒng)的重要性 ,加強(qiáng)各設(shè)計(jì)方之間的協(xié)調(diào)工作 。 因系統(tǒng)已施工 ,結(jié)合現(xiàn)場的實(shí)際情況 ,又增加了一根 D273 管子接至下水井 ,基本滿足了鍋爐啟動(dòng)排水的要求 。后來根據(jù)制造廠的要求，提高了該點(diǎn)溫度保護(hù)定值，可滿足運(yùn)行要求。 (3) 在帶負(fù)荷試運(yùn)行階段，隨著機(jī)組負(fù)荷的升高，汽動(dòng)給水泵 (汽泵 )流量增大，其 前置泵水平方向的振動(dòng)增大 ，最大超過 100 m。 (3) 在試運(yùn)過程中兩臺(tái)機(jī)組的高、中壓導(dǎo)汽管法蘭多次出現(xiàn)漏汽； 1號(hào)汽輪機(jī)中壓主汽門門蝶與傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的連接螺栓斷裂；部分調(diào)節(jié)裝置如凝結(jié)水泵最小流量調(diào)節(jié)閥、給水泵再循環(huán)門、除氧器水位調(diào)節(jié)輔助閥等靜態(tài)試驗(yàn)動(dòng)作靈活，帶負(fù)荷后卻出現(xiàn)卡澀、失靈。鍋爐設(shè)計(jì)采用定壓一滑壓一定壓或定壓運(yùn)行方式。即在滿足對超超臨界機(jī)組的運(yùn)行性能的要求下，還要兼顧和解決超超臨界機(jī)組關(guān)鍵零部件的疲勞損耗趨于嚴(yán)重的問題。 調(diào)峰幅度還應(yīng)考慮鍋爐最低不投油穩(wěn)燃負(fù)荷。 控制循環(huán)汽包鍋爐變負(fù)荷速率為 3． 6％ MCR／ min。而在變動(dòng)工況下，煤水比必須按一定規(guī)律改變，以便既充分利用鍋爐蓄熱能力，又按要求增減燃料，把鍋爐熱負(fù)荷調(diào)到與機(jī)組新的負(fù)荷相適應(yīng)的水平 . (3)噴水流量／給水流量 超臨界鍋爐噴水僅能瞬時(shí)快速改變汽溫．但不能始終維持汽溫，因?yàn)檫^熱受熱面的長度和熱焓都是不定的。P 1/PT） +[d（ PS 適用范圍：適用于參與電網(wǎng)調(diào)峰機(jī)組。其中，基本方式為低級方式，機(jī)跟爐方式或爐跟機(jī)方式為較高級方式，機(jī)跟爐協(xié)調(diào)方式、爐跟機(jī)協(xié)調(diào)方式、機(jī)爐