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外文翻譯---基于移相器的次同步振蕩阻尼-其他專業(yè)(留存版)

2025-03-20 09:29上一頁面

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【正文】 制的;并且 T 作為控制器的時(shí)間常數(shù),是由控制電路決定的。 這篇文章進(jìn)一步 研究了移相器基于 IEEE第二個(gè) SSR基準(zhǔn)的系統(tǒng) — 模態(tài)下抑制次同步振蕩的效果。另一種新的值得推薦的控制方法是以 發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)速和 /或模態(tài)速度偏差為移相 器的 控制信號 。在70 年代早期,莫哈維電廠的一起次同步振蕩事件就造成了汽輪發(fā)電機(jī)組軸系的損壞 [4]。這個(gè)軸系在頻率 , 和 處有三個(gè)扭轉(zhuǎn)模態(tài)。系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)是發(fā)電機(jī) 90% 的額定功率被無窮大系統(tǒng)以 的滯后功率因數(shù)吸收,故在這種情形下系統(tǒng)是線性化的。 例 3:多個(gè)信號的結(jié)合。(unstable) 177。 177。發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速 ΔωG作為控制信號,控制器的增益是 5 且時(shí)間常數(shù)是 秒 。在 1988年獲得博士學(xué)位后,他加盟 了 Retaclo電氣公司,目前是該公司的一名電氣工程師。 Gee L. Kusic:分別于 195 1965和 1967年從 賓夕法尼亞州匹茲堡市卡內(nèi)基 梅隆大學(xué)獲得電氣工程學(xué)士、碩士和博士學(xué)位。然而,當(dāng)補(bǔ)償量 XC是 55% 時(shí), 2 號線路上的移相器不能抑制次同步振蕩,它僅僅能在 XC較小時(shí)起作用。 三 計(jì)算機(jī)仿真 為了驗(yàn)證控制信號和移相器位置在抑制次同步振蕩方面的效果,在此 應(yīng)用連續(xù)系統(tǒng)建模程序進(jìn)行數(shù)字計(jì)算機(jī)仿真 [14]。 177。 例 32:把 Δω1+Δω2+ΔωG作為一個(gè)控制信號。矩陣 A 特征值的實(shí)部稱為阻尼因子,當(dāng)它是正極性時(shí)就稱為負(fù)阻尼因子,在這種情況下相對應(yīng)的模態(tài)振蕩增強(qiáng)且系統(tǒng)是不穩(wěn)定的。前兩種模態(tài)對于串聯(lián)補(bǔ)償是不穩(wěn)定的,在這種分析中要用到一種“全模態(tài)”模型,這里一種扭簧質(zhì)量模型被用來描述軸系。 當(dāng)一個(gè)進(jìn)行串聯(lián)補(bǔ)償?shù)碾娏ο到y(tǒng)的自然頻率和汽輪發(fā)電機(jī)組的扭轉(zhuǎn)模態(tài)相互作用時(shí),就會發(fā)生次同步振蕩效應(yīng),由此生成一部分與轉(zhuǎn)子速度偏差同相的次同步轉(zhuǎn)矩 [3]。 高級會 員, 匹茲堡大學(xué) 電氣工程系,賓夕法尼亞州 匹茲堡市 15261) 摘要: 大型汽輪發(fā)電機(jī)中的次同步振蕩現(xiàn)象是汽輪發(fā)電機(jī)軸系和電力網(wǎng)絡(luò)串聯(lián)電容補(bǔ)償相互作用的結(jié)果。 1988 年 9 月 1 日提交了手稿,于 1989 年 1 月 19 日印刷) 這些方法包括使用動態(tài)電感,電阻模塊以及利用傳輸電流反饋控制來調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)的輸出功率。 圖二所示是一幅相移電路, 它的輸出是 Φ 且輸入是 Δω,控制信號由方程( 1)中的傳輸函數(shù)描述。 二 結(jié)果 鑒于電容器的存在,模態(tài) 1 和模態(tài) 2 的阻尼因子是負(fù)極性的,它們也是不同串聯(lián)補(bǔ)償水平作用的結(jié)果。圖 10 中可以看出這種特征值分析結(jié)果。 177。 沒有調(diào)節(jié)系統(tǒng)。圖 20 和圖 22 表示的是當(dāng)發(fā)電機(jī)端和 1 號傳輸線上裝有移相器時(shí),模態(tài)速度偏移量 Δω1和 Δω2聯(lián)合抑制兩種模態(tài)振蕩。在卡內(nèi)基 梅隆大學(xué)獲得電氣工程博士學(xué)位后, Kusic加入了匹茲堡大學(xué)電氣工程學(xué)院。移相器抑制次同步振蕩的效果也取決于電容器補(bǔ)償水平。 對于一個(gè)階躍轉(zhuǎn)矩?cái)_動,圖 11 中可看到發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速隨移相器退出運(yùn)行時(shí)的時(shí)間響應(yīng)。 177。(unstable) 注意: ωG是控制信號, G=10, T=, XC=55% , 表 2:阻尼依賴于控制信號 Control Signal Eigenvalue ΔωG Δω1 Δω2 Δω1+Δω2 ΔωG+Δω1+Δω2 177。 例 2: G=5 且 T= 時(shí)把 模態(tài)速度偏移量作為移相器的控制信號 例 21:把模態(tài)速度偏移量 Δω1作為控制信號 例 22:把模態(tài)速度偏移量 Δω2作為控制信號 特征值分析法表明(圖 7 和圖 8)當(dāng)把模態(tài) 1 作為控制信號時(shí),抑制模態(tài) 1振蕩非常有效但對模態(tài) 2 振蕩抑制效果不明顯。模態(tài)速度偏差量 Δωmode 可以通過公式( 2)利用轉(zhuǎn)軸速度偏差量 Δω計(jì)算得到。如圖一所示這個(gè)系統(tǒng)包含有一個(gè)兩極,容量為 600MVA,極端電壓為 22KV 的汽輪發(fā)電機(jī)組,這個(gè)發(fā)電機(jī)組通過一個(gè)三線網(wǎng)絡(luò)連接到無窮大系統(tǒng),三線網(wǎng)絡(luò)中的兩條平行輸電線中的一條是串聯(lián)電容器補(bǔ)償。 除了串聯(lián)電容器以為,系統(tǒng)中還存在著其它的次同步振蕩源諸如高壓直流輸電系統(tǒng)或電力系統(tǒng)穩(wěn)定器等 [3]。 為了驗(yàn)證分析結(jié)果,在第二個(gè) IEEE SSR 的研究基準(zhǔn) 上運(yùn)用 詳細(xì)的非線性發(fā)電機(jī)模型 進(jìn)行了數(shù)字式計(jì)算機(jī)的研究。事實(shí)表明,一個(gè)移相器提供的補(bǔ)充性阻尼效果不僅是網(wǎng)絡(luò)放置方式所起的作用,而且也依賴于電容器的補(bǔ)償水平。這里時(shí)間常數(shù)設(shè)定成等于或 大于 秒,雖然文獻(xiàn)中時(shí)間常數(shù)是按 秒使用的[10]。圖 5 表示 T= 秒時(shí)分別在例 11, 12 和 13 三種情況下模態(tài) 2 的阻尼因子。 177。 177。數(shù)值結(jié)果由幾次測試運(yùn)行得到,本次研究中用到的濾波器由下面的傳輸函數(shù)確定: H1( s) =22280120210?? ? ss ss ( 4) Fouad[16]和 Iravani[10]指出高通濾波器是相位滯
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