【正文】 按每臺機組年發(fā)電15 億 ,標煤 580 元 /噸計算，一年節(jié)約成本約 870 萬元，設備總投資 3176 萬元， 年收回投資。我公司目前＃ 2 機組 高 壓缸效率分別為 ％，中壓缸的效率分別為 ％ ,＃ 2 機組的熱耗 為 8882 KJ/。 四） 項目的主要設備材料構成見表－ 12: 表－ 12 序號 名 稱 型 號 單位 數量 費用（萬元） 單價 總價 1. 高壓隔板套 73B 套 1 168 168 2. 高壓反向 1－ 12級隔板 73B 套 1 390 390 3. 高壓反向 1－ 12葉片 73B 套 1 390 390 4. 高壓反向 2－ 12級 葉頂彈性汽封 73B 套 1 30 30 5. 高壓反向 1－ 12硬齒隔板汽封 73B 套 1 10 10 6. 高壓隔板套中分面螺栓 73B 套 1 5 5 7. 中壓正向 1－ 9級隔板 73B 套 1 390 390 8. 中壓正向 1－ 9級動葉 73B 套 1 270 270 9. 中壓 1－ 9級葉頂汽封 73B 套 1 45 45 10. 鐵素體汽封 套 1 5 5 11. 銅齒汽封 套 1 3 3 12. 調節(jié)級動葉 73B 套 1 150 150 13. 低壓缸通流改造 73B 套 1 1200 1200 14. 布萊登汽封 套 1 120 120 (五 )地址選擇及地理位置、路徑及方案： 與原路徑一致 28 （六 )改造后系統(tǒng)布置的變化： 無 （七）性能和有關參數及必要的圖紙 :有 （八）環(huán)境保護措施、治理方案和回收情況 ,對環(huán)境保護的評價 :無 (九 )對勞動定員和技術水平的要求及培訓情況 : 按工作要求進行培訓 （十）主要設備制造 (訂貨 )周期 :6 個月 （十一）調研、可研、初設、設計、招標、訂貨、開工、工程各施工步驟 (包括拆除、土建、安裝等 )、試驗、調試、試運行、竣工驗收等整個項目的時間進程計劃安排 : ＃ 2 汽輪機高中壓缸本體可研報告 20xx 年 7 月 30 完成。該機是東汽 300MW 高中壓合缸機組，轉子長，撓度大，又處于高溫區(qū)，是軸系最為薄弱環(huán)節(jié)，由于布萊登汽封在事故始發(fā)瞬間張開，避免了轉子與汽封的碰摩，從而避免了事故進一步惡化。h ?？梢姕p小汽封間隙漏汽對提高機組運行的經濟性具有重要作用，這一點已是汽輪機業(yè)內共識。 中壓缸全部改造后，根據哈汽公司計算，缸效率可達到 ％，目前我公司為 ％，可提高 ％ , 折合下降發(fā)電煤耗 ／ ，熱耗下降 85KJ／ ； 根據我公司理論上各缸負荷分配關系，低壓缸效率對煤耗的影響應為：效率每提高 1％，可降低煤耗 ／ 。 (三 )應從全部可能的設計方案中 ,提出 2～ 3 個最適合的可選方案 (或建議方案 ): 對比西柏坡電廠的改造方案 以及我公司＃ 1汽輪機的成功改造經驗， 擬采取以下方案 ： 方案一： 機組高、中、低壓通流動、靜葉改造，相應汽封系統(tǒng) 由哈汽進行 改造 ，汽封采用傳統(tǒng)的梳齒汽封 。 降低機組高中壓平衡盤之間的漏汽 ,減少機組的軸封漏汽，減少軸封溢流量，減輕凝汽器的熱負荷 。 表－ 11 項目 高排溫度 試驗熱耗 修正后熱耗 高壓缸內效率 中壓缸 內效率 試驗時間 報告編號 單位 ℃ ％ ％ 設計值 ＃ 2機 347． 9 79． 08 88． 28 小修后 XDS/（ 02）20xx ＃ 2機 349． 15 8882． 8 8623． 57 79． 49 88． 63 小修前 XDS/94（ 02）20xx ＃ 2機 346 8856． 9 8719． 1 4小修后 XDS/117（ 02）20xx ＃ 2機 336． 6 8424． 4 8216． 4 0小修后 XDS//134（ 02）20xx ＃ 2機 337． 3 8357． 8 8121． 5 大修后 XDS//45（ 02）20xx ＃ 2機 346． 54 8752． 48 8506． 63 大修前 ＃ 2機 342． 6 8319． 72 8103． 84 80． 89 94． 33 1998． 8 大修后 ＃ 2機 343． 5 8474． 8 8348． 48 80． 6 88． 16 1998． 4 大修前 17 ＃ 2機 343． 98 8352． 39 79． 71 93． 83 1997． 4． 28 試生產報告 ＃ 1機 XDS//103（ 02）20xx ＃ 1機 356． 99 8818． 29 8646． 52 72． 60 小修后 XDS/38（ 02）20xx ＃ 1機 361． 26 9036． 2 8814． 13 小修前 XDS/23（ 02）20xx ＃ 1機 361． 6 9025． 7 8804． 5 1 XDS/116（ 02）20xx ＃ 1機 345 8713 8613 XDS//05（ 02）20xx大修前 ＃ 1機 358． 3 8279． 69 8089． 51 70． 27 92． 46 1997． 8 大修后 ＃ 1機 364． 5 8379． 76 8184． 32 71． 65 92． 57 199 5 大修前 ＃ 1機 350． 51 8250． 8 8048． 78 79． 86 91． 57 199 4 試生產報告 從表－ 11可以看出，我公司 ＃ 2機組高壓缸效率、中壓缸效率與設計值相比差距較大。 13 分析其原因是高中壓缸效率偏低引起。但高于哈汽保證值 7900 kJ/kWh，更是高于改造后設計值 kJ/kWh。目前哈汽公司對引進型 300MW機組的技術進行多年的消化和吸收，已發(fā)展到生產 73B型機組，該機組良好的經濟性和運 行的穩(wěn)定性已得到普遍的認可。 20xx 年，我公司利用＃ 1 機組大修的機會對＃ 1 汽輪機高中低壓缸通流部分進 3 行了改造，從運行情況來看，效果較好。與其相比較，國產引進型 300MW機紐平均負荷率 %，但等效可用系數低 ，補水率高出 ，廠用電率高出 ，凝汽器真空度低，鍋爐效率低 ，供電煤耗率高出 ／ (kWh)。經過 1997 年、 20xx年分別對＃ 2 機組末兩級葉片圍帶進行加厚改造后，斷裂情況有所好轉，但在每年小修停機后檢查時發(fā)現，末兩級圍帶及拉筋仍然存在不同程度的斷裂情況，因為小修中無法處理，只能采取監(jiān)視運行的方式，機組存在較大的安全隱患。 修改后 三 臺高加的安全門動作 參數見表－ 5： 表－ 5 高加修改后 三臺高加的安全門動作 參數 ＃ 1 高加 ＃ 2 高加 ＃ 3 高加 型號 JG－ 110021 JG－ 118022 JG－ 82023 P 工作 max Mpa 4． 29 T 工作 max ℃ 400 375 450 即使作了調整，＃ 2 機在滿負荷時的實際抽汽參數仍然有超出高加設計運行參數極限的情況，對三臺高加的安全運行構成了重大隱患。 20xx年對陜西渭河電廠進行調研，考察該機組改造后的運行情況。 因大修后機組目前采用的是單閥運行方式，調門節(jié)流損失增大，故降低了高壓缸的效率；另外高壓缸效率設計值不含閥門損失，而試驗工況含閥門損失，這也是高壓缸效率試驗值（ %）低于設計值（ %）的一個原因。 機組的噴嘴采取子午面收縮、扭曲靜葉，變截面動葉，動葉自帶圍帶 ，低壓轉子末兩級葉片采用加寬加厚的拱形圍帶、松拉筋結構 等特點，機組的進汽采取彈性密封環(huán)密封，高中壓缸的動葉葉頂汽封采取平齒汽封型式。雖然在 20xx年小修中對抽汽管道進行了更換高等級材質，但該參數對高加的安全運行有較大的影響。 我公司機組高中低壓端軸封泄漏量較大，大量的蒸汽外泄而進入軸加和凝結器，影響機組的效率，擬對軸封的板式汽封進行更換 為更為先進的 汽封 （如布萊登汽封、蜂窩汽封、鐵素體汽封等） ，可適當調小軸封的間隙，即使機組的振動增大也不會磨損大軸，可有效地增加機組運行安全和經濟性。 21 (五 )是否需要停機停爐或結合機組大、小修等 :需要結合機組的大修進行改造 （六）從技術、經濟、效果等方面論證其實施可行性、合理性、存在問題和解決辦法 : 73B 型機組相比 73 機組由于設計技術和制造水平的提高，機組在各個方面的性能有不同程度的提高，大量機組投產運行后的各項考核參數已達到 73B 型機組的設計值。按 每臺機 組 年發(fā)電 15 億 ,標煤 580 元 /噸 計算 ，一年節(jié)約成本約 765 萬元， 設備 總投資3056 萬元， 年收回投資。 1號機組大修后試驗測試結果，軸封加熱器溫升下降 ℃ ,漏汽量減少 ,影響煤耗降低 （ 2）汽封漏汽減少，避免油中含水 某些類型機組油中含水現象的根本原因是軸封蒸汽外溢嚴重，而軸封蒸汽外溢很大程度是由于汽封間隙過大，致使軸封漏汽量增加所致。在熱工研究院該項目課題組實施的嘉興、雙遼、石衡電廠等機組完善化技術改進，均取得了較好的技術經濟效果。 （十二）對灰場工程、構筑物及一般土建工程 ,應注意氣象、水文、地質、地形、地下等資料的收集和敘述：無 五、工程實施條件 (一 )工程項目有關征地、占地、施工臨時用地、拆遷、賠償等外部條件的落實情況 :無 (二 )設計、施工單位的選擇 :設計供貨單位為哈汽公司，具體 施工單位待定 (四 )設備制造周期 :6 個月 (五 )勘測設計周期 :15 天 (六 )資金來源等的落實情況 : 設備重大技改 (七 )有關規(guī)劃、消防、征地、搬遷等的落實情況 :無 (八 )需要停機停爐等計劃的落實情況 : 結合 20xx年＃ 2機組大修進行。主蒸汽流量的下降，同等電量下可以減少燃煤的消耗量，可以減少爐內管道的飛灰磨損，減少二氧化碳、二氧化硫等氣體對大氣的排放 ；主蒸汽流量下降，還可以降低給水泵組的轉速，主要輔機的節(jié)能可以取得明顯的效果。 〈二〉對改進前后安全生產情況、經濟運行情況、社會環(huán)境影響等方面的對比分析。根據我公司理論上各缸負荷分配關系，低壓缸效率對煤耗的影響應為：效率每提高 1％，可降低煤耗 ／ 。 73B 機組在 73 型機組的基礎上作了較大的改動，可對這些改動產生的經濟效益可進行量化分析比較： 高壓缸通流改造 每 提高高壓缸效率 1％ ,可降低機組的熱耗 。 20xx 年 12 月該機事故揭缸，期間運行了 16801 小時、 795 次啟動，揭缸結果顯示布萊登汽封可自由退讓和關閉、汽封無磨損、彈簧無變形。經綜合治理徹底了解決了該機振動問題。 三門峽電廠 2機是東汽產 300MW 機組，該機 20xx 年 11 月大修改裝布萊登汽封， 改造后的試驗結果對比 99 年 1機大修試驗（ 2機比 1機大修項目增加了布萊登汽封改造）結果，見表 十三 。 方案三預計在方案一的基礎上增加投資 100 萬元 （可以扣除哈汽中壓隔板汽封報價） ，保守估計，平均至少可以降低煤耗 g／ 。 方案 一 全部采用哈汽技術，在對通流進行改造的同時，對汽封進行部分換型或更換 ， 汽封采用傳統(tǒng)的梳齒汽封 ；方案二 高壓進汽平衡環(huán)汽封、中壓進汽平衡環(huán)汽封、高壓排汽平衡環(huán)汽封以及高中壓外缸調端內軸封、高中壓外缸電端內軸封更換為布萊登汽封 或蜂窩汽封 。 機組低壓缸通流改造 更換機組低壓部分通流，低壓 2 7 級動葉片、靜葉片 該為先進葉型 。 每次低壓轉子末兩級葉片發(fā)生大的裂紋缺陷后，更換低壓轉子末兩級葉片的圍帶需停機 30 天以上，對低壓缸進行揭缸檢修，需耗費大量的人力和財力，嚴重影響機組的可靠性和接帶負荷的能力；一旦發(fā)生末級葉片斷裂的情況，所導致的設備損壞將無法估計。 : 我公司兩臺汽輪機 1995 年 12 月和 1996 年 9 月投產以來，機組運行 10 年左右，設備的各項性能逐步下滑，機組的效率越來越低，煤耗越來越高，各段的抽汽參數越來偏離機組的安全值。通流部分改造后，調節(jié)級做功能力提高。表－ 7為西柏坡電廠＃ 2機組改造后對比情況： 表－ 7 名稱 設計值 改造前 5+％ 改造后（五閥全開） 功率 300MW 300 300 主蒸汽壓力 MPA 主蒸汽溫度℃ 537 535 調節(jié)級壓力 MPA 一抽壓力 M