【正文】 另外一電場的灰量占總灰量的85%以上 ， 因此一電場應有單獨的排灰管路 。而排灰管排堵所需時間又較長 ， 使倉泵不能按程序排灰 ，造成輸灰不暢 。 下圖是斷電振打前 、 后 2023/3/1 VI曲線的對比 （ 示意圖 ） 。 高頻電源的選用： ※ 高頻電源的特點： ? 頻率為 25～ 50KHz、 輸出為純直流 。 采用寬極距 ， 若二次電壓達不到常規(guī)極距的倍數(shù) ， 就相當于比集塵面積的減少 ， 除塵效率肯定低 。cm以下 ，因此 ， 用二次平均電壓 、 平均電流值作的 VI特性曲線有時反映不出反電暈的發(fā)生 。 I 0 U0 U 2023/3/1 ※ 曲線過原點： VI特性曲線一開始升壓就有電流 （ 低于起暈電壓就有電流 ） ， 并有一直線段 。 一般電廠都盡量將 Cfh控制在 5%以下 。cm。 為防止結(jié)焦 ， 有時會采用大風量運行 ， 322OAlSiO2023/3/1 這種運行方式雖可緩解爐子結(jié)焦 ， 但卻會加大電除塵器的煙氣量 ， 造成除塵效率下降 。 總之 ， 水份高 ， 則擊穿電壓高 ， 粉塵比電阻下降 ， 除塵效率提高 。 ※ 注：該機組電除塵器實際運行 ， 當機組負荷在 24萬kW以下時 ， 煙囪基本看不到煙 ， 但隨著機組負荷的再增大 ， 煙囪就能看到冒煙 ， 這說明 ， 實際運行燃燒煤的 Sar%變低 ， 原設計電除塵器的比集塵面積小了 ， 不能滿足實際運行燃燒煤的 Sar%變低對電除塵器比集塵面積的要求 。 計算公式： 而回轉(zhuǎn)式空氣預熱器漏風率 21 ????出入出22221 OOO???? ???2023/3/1 火電廠煙氣中的負電性氣體主要是 SO2和 H2O（ 水蒸汽 ） ， 它們是形成穩(wěn)定負電暈的必要條件 。 后增加幾臺吹灰器 ， 又摻燒部分其它煤 ， 使排煙溫度下降到 122～ 135℃ ， 因此電除塵器的效率提高 ， 排放濃度下降到 27mg/Nm3。 式中 v— 電場風速 ， s— 異極距 ，l— 電場長度 。 2023/3/1 2023/3/1 從鍋爐系統(tǒng)看 ， 造成排煙溫度升高的因素有： ※ 煤粉變粗 、 煤的揮發(fā)分變低 、 煤的水分增大 、 爐結(jié)渣等都會使排煙溫度升高； ※ 一 、 二次風配風不當 ， 使火焰中心上移 ， 導致排煙溫度升高； ※ 對流受熱面堵灰 、 換熱器減少亦可使排煙溫度升高 。 SO SO3濃度的換算： ppm mg/Nm3 SO2 1 SO3 1 100050.2???ararso QSC2SOC2023/3/1 ※ 煙氣中 H2O（ 水蒸汽 ， 用 表示 ） 的影響：煙氣中 由三部分組成：煤中的水分；過?？諝鈳氲乃?；氫燃燒生成的水分 。 煤技術參數(shù)的影響 對電除塵器影響較大的有 Car、 Sar、 Mt、 Har、 Aar以及煤工業(yè)分析中的揮發(fā)份 Vdaf和低位發(fā)熱值 。 對火電廠而言 ，一般含塵濃度＞ 30g/m3， 或者粉塵比較細時 （ 如液態(tài)排渣爐粉塵 、 循環(huán)流化床鍋爐在高倍循環(huán)倍率運行的粉塵 ） ， 要考慮防止電暈封閉的發(fā)生 。 灰的真密度與堆積密度：煤粉鍋爐飛灰的真密度 γ＝， 堆積密度 γ0 ＝ ， 。 2023/3/1 Al2O3：同 SiO2一樣 ， 它熔點高 、 導電性差 ， 電廠鍋爐飛灰中 Al2O3含量在 20～ 50%以上 ， 其含量越高 ， 飛灰比電阻越高 。cm－ 灰的粒度 ＜＜－ 2023/3/1 冷態(tài)空載 VI特性曲線是衡量電除塵器制造 、 安裝質(zhì)量的依據(jù) ， 應在除塵器投運前作 ， 首次試驗的曲線要保存 ， 以便和以后運行中停爐時再做的 VI曲線進行比較 ， 判斷除塵器內(nèi)部結(jié)構是否變形 ， 出現(xiàn)異常 ， 使運行 、檢修人員能及時發(fā)現(xiàn)故障 ， 并予以排除 。 而金屬短路時 ， 二次電壓為零 ， 一次電流和二次電流都達到額定值 ， 一次 I 0 U 絕緣子泄漏 I 0 U 灰短路 2023/3/1 電壓為阻抗電壓 。 因此電源的選型和調(diào)整電氣參數(shù)就顯得十分重要 。 根據(jù)運行經(jīng)驗 ， 當一次電壓小于 260V時 ， 導通角小 ， 電除塵器運行差 。 2023/3/1 高頻電源能提供更大的輸出電流 ， 是工頻電源的 2倍； 高頻電源能提供更高的輸出電壓 ， 是工頻電源的 ； 高頻電源比工頻電源節(jié)能 20%以上 。 電除塵器的前置煙道在回轉(zhuǎn)式空預器出口的水平管段較短 ， 各煙道之間又無聯(lián)通煙箱時 ， 空預器出口的冷 、熱風不能很好混合 ， 造成電除塵器的前置內(nèi) 、 外煙道濃度場很不均勻 ， 使得各對應的倉泵所接受的灰量相差很大 ， 有的達一倍之多 ， 灰少的倉泵經(jīng)常排空 ， 而灰多的則因來不及排灰 ， 形成使輸灰不暢 。 更嚴重的是這種長期惡性循環(huán)狀態(tài)下的運行 ， 會造成電場內(nèi)大量積灰 ， 灰載嚴重超過設計灰載 ， 導致電除塵器倒塌 、 發(fā)電機組長期停運的惡性事故 。 建議在灰斗高 1/3處開一法蘭口 ， 接一電動 （ 或氣動 、 液壓 ） 可遠端操作的插板門 ， 其下接一排灰管 ， 用運灰車在此灰管下可控制的 2023/3/1 拉灰的辦法來實施緊急排灰 。 有的插在進氣煙箱的大口處 ， 造成電除塵器一側(cè)的電壓 、 電流大大降低 ， 除塵效率下降 ） 。 沉降灰是顆粒較大 、 且粒徑較均勻的灰 ， 而正常投運電場收下的灰的粒徑是呈正態(tài)分布的灰 ， 即大 、 小顆粒都有的灰 。 有好多電廠的電除塵器的后級電場運行一段時間后出現(xiàn)低電壓 、 大電流陡直的 VI曲線 ， 其特點是：起暈電壓高 ， 一般 U0 ＝ 30～ 40kV， 當 I2升至 30～ 50%額定值時 ， U2出現(xiàn)最大 2023/3/1 值 ， 此后 ， 電壓不再上升 ， 而電流 I2卻自動上升到最大值 。 Uk＝ 380 45%＝ 171（ V） 。 c?12023/3/1 T/R（ 整流變 ） 和電場工況的匹配： ※ 電壓匹配： 經(jīng)可控硅移項調(diào)壓 、 升壓 、 整流后的二次電壓波形已不是正常的正弦波 （ 電場負載是容性阻抗 ） ， 它的峰值電壓和電場的擊穿相關 ， 而電除塵器的效率卻主要決定于二次電壓的平均值 （ 它是二次電壓波形面積的積分 ，即二次表表壓 ） 。 更嚴重的是 ， 由于電暈外區(qū)是低場強區(qū) ， 又是大批正 、 負離子混合的地區(qū) ， 由于該區(qū)場強小 ， 因此正 、 負離子相對運動的速度也小 ， 而該區(qū)的正 、 負離子濃度卻高 ， 這些恰巧是正 、 負離子復合的條件 ， 正 、 負離子復合會放出光子 ， 從而導致放電過程由電子崩變?yōu)榱髯?， 流注形成后 ， 電暈電流則是正 、 負離子的等離子流動 ， 故電流大 2023/3/1 大增加 ， 而流注的形成將造成放電更快的發(fā)展 ， 使電場擊穿電壓大大降低 。 即起暈電壓升高 。 丹麥： SiO2＋ Al2O3≥85%時屬高比電阻 ， 難除塵 。 ※ 灰的化學成分： ※ Na2O： Na2O為 ～ 2%時 ， 飛灰的體積電導增加 ， 使比電阻下降 ， 有利于除塵 。 因此 2023/3/1 常把其含量與發(fā)熱量聯(lián)系起來 ， 引出折算成分 ， 以折算成分來判斷對電除塵器的影響更為實際 。 煤 中硫在燃燒時產(chǎn)生 SO2， 一般情況下 ， 大約 SO2有 ～ 1%氧化成 SO3， 它增強飛灰的表面電導 ， 使飛灰比電阻 OHX 2OHX 22023/3/1 下降 。 kgNmVMHV tarOH2 ????OH2? kgNmVNVSCV ararargy 300 )1()(100 ?????? ?2023/3/1 Vgy—— 干煙氣容積 （ 每公斤煤燃燒生成 ） 因為每公斤煤燃燒生成的煙氣量為： ， 所 以水蒸氣 占煙氣的百分比為：