【正文】 查表 85，取 KL——帶長修正系數(shù)，查表 82，取 代入數(shù)據(jù)，得Z =故選取帶的根數(shù) Z 為 9 根（7）確定帶的初拉力 F0由式（86） ，并計入離心力和包角的影響，可得單根 V 帶所需的最小初拉力 20minca()5*( zv)q?????（ ） 帶入數(shù)據(jù)，可得(F0)min = N 對于新安裝的 V 帶，初拉力應(yīng)為 (F0)min；對于運轉(zhuǎn)后的 V 帶，初拉力應(yīng)為(F0)min安裝時，應(yīng)保證 F0大于上述數(shù)值，但也不能過大，為控制實際 F0的大小，可以在V 帶與兩帶輪切點的跨度中心，施加一規(guī)定的，與帶邊垂直的力 G（查表知 G=6N） ，使帶在每 100mm 上產(chǎn)生 的撓度即可（8）計算帶傳動的壓軸力 FP為了設(shè)計帶輪軸的軸承，需要計算帶傳動的作用在軸上的壓軸力 P012zsin/?? =2143N式中，α 1 為小帶輪的包角 30第五章 結(jié)論與建議 結(jié)論通過對舉升機內(nèi)部結(jié)構(gòu)的深入分析計算，對主要的承重部件進行了強度以及剛度的校核，對螺旋傳動裝置，皮帶傳動裝置，鏈傳動裝置進行了選擇與校核計算；通過對急停裝置的設(shè)計以及安全裝置的設(shè)計從而保證了設(shè)計機械的安全實用性，采用了含油 MC 尼龍螺母，使舉升機經(jīng)久耐用，噪音小，價格便宜。當主立柱內(nèi)的主螺母磨損，造成主升降滑架下落時，則鋼絲繩拉緊，并帶動滑輪使動作輪下移，下移的過程中，壓下行程開關(guān)，發(fā)出信號，使電動機停止運動，如圖 43c 所示。含油 MC 尼龍螺母的優(yōu)點為：在承載過程中的一定量壓縮變形，使整個螺母螺牙能全部承載，這樣有利于降低牙型的作用力，保證牙型的強度，形成均載，磨損均勻。（2）由機械設(shè)計手冊可知用于校核的許用壓強[p]=15 MPa （3）螺桿中徑的選擇可根據(jù)公式 ????22PF/A/dhzFP/(dhH)p????令 ψ=H/ d 2 得 (41) ??pF???2項目 數(shù)值 單位軸向載荷 15000 N螺桿材料 45 號鋼 無螺母材料 含油 MC 尼龍 無軸向載荷與運動方向 反向 無螺桿端部結(jié)構(gòu) 兩端固定 無螺桿最大工作長度 mm兩支承間的最大距離 mm 16該公式可用于梯形螺紋(－86) 和矩形螺紋， 30176。 托臂的校核前面計算已得到 Ｉ= 2對 x 軸的抗彎截面模數(shù) W x=對 x1 軸的抗彎截面模數(shù) W x1=截面上半部分靜矩 S=,I/S= 校核正應(yīng)力強度σ max=Mmax/ =Mc/ Wx1=8190m/ = 　 (315)許用應(yīng)力選:[σ]600MPa,σmax[σ],滿足強度條件。 8 校核剪應(yīng)力強度τ max=QmaxS/(Ｉ ZB)=QC/(Ｉ ZB/S) (32)=()=　選 σ S=235MPa,而許用應(yīng)力[τ]=2355=,τ max[τ],滿足強度條件。但液壓元件與油缸有拍對運動，雖對零件加工面的加工精度要求較高，場地及人身造成污染，檢修時有諸多不便，泄漏還會造成轎車在舉升中兩邊四個支點處不平衡狀態(tài)，因而必須另設(shè)安全保險裝置。油缸置下部占用下面的空間?！菊? 要】雙柱機械式汽車舉升機，它包括兩個眶形舉升柱，兩個垂直滑動在該眶形舉升柱上的升降滑架，兩個托臂和兩個軌道式托板，其特征在于所述眶形舉升柱是由結(jié)構(gòu)在下部的底板升底梁升矩形齒輪箱及矩齒輪箱兩側(cè)短邊向上延伸的方形導柱連接上部的橫梁構(gòu)成的整體；所述眶形舉升柱下面的矩形齒輪箱其中一個是安裝電動機的驅(qū)動箱；而所述升降滑架是由兩個平行固定在其上的托臂穿過所述軌道式托板上滑套的孔位相互連接。四柱式舉升機的特點：四柱式在具有雙柱式液壓舉升機的特點的同時還可以實現(xiàn)四輪定位的檢測，安裝升舉更加的方便，中大型的修理場有廣泛的應(yīng)用。機械傳動安全可靠，結(jié)構(gòu)簡單，零件加工精度低，安裝維修方便，成本較低。圖 32 立柱結(jié)構(gòu)圖 折算應(yīng)力強度校核主立柱橫截面上的最大正應(yīng)力 σmax 產(chǎn)生在離中性軸最遠的邊緣處,而最大剪應(yīng)力 τmax 則產(chǎn)生在中性軸上,雖然通過上面的校核說明在這兩處的強度都是滿足要求的,但是因為在截面 C 處,M 和 Q 都具有最大值,正應(yīng)力和剪應(yīng)力都比較大,因此這里的主應(yīng)力就比較大,有必要根據(jù)適當?shù)膹姸壤碚撨M行折算應(yīng)力校核,取該截面邊緣處某點Ｋ進行計算: σ X=MY/Ｉ (33a)=2748272τ X=QS/Ｉ B (33b)=()= /cm2τ Y=τ X (33c)圖 33 在點 K 處取出的單元體受力情況示意圖在點Ｋ處取出的單元體受力情況如圖 8。 校核剪應(yīng)力強度τ=Q*S/I(ab)=7000Kg**(10088) mm = 。鋸齒形螺紋。 MC 尼龍螺母本身硬度低，對硬質(zhì)的塵粒具有很好的相容性，能更有效地保護絲桿，使絲桿幾乎不磨損。是否有可能出現(xiàn)主、副立柱內(nèi)的主螺母同時磨損，并出現(xiàn)主、副立柱內(nèi)的升降滑架同時下落，并使急停機構(gòu)不能發(fā)出信號呢?應(yīng)該說這種現(xiàn)象是有可能發(fā)生的，但通過若干試驗，還沒有發(fā)現(xiàn)主、副立柱內(nèi)的升降滑架同時下落的實例，這主要與主、副123456789圖 42 急停裝置原理圖 22圖 43 動作輪與行程開關(guān)的工作關(guān)系a 正常工作狀態(tài) b 副立柱內(nèi)主螺母磨損 C 主立柱內(nèi)主螺母磨損立柱內(nèi)的螺母材質(zhì)、加工精度、潤滑條件，是否偏載以及安裝等因素有關(guān)。 建議該舉升機還有需要改進的地方，托臂的自鎖達不到預期的效果，操作不方便，能不能通過一個電磁閥自動控制托臂的鎖止 31參考文獻[1] 交通部公路科學研究所，北京通力機械工業(yè)總公司. JT/ T155 一 升機技術(shù)條件. 北京:交通部， 1995[2] 機械設(shè)計聯(lián)合編寫組. 機械設(shè)計手冊，第 3 卷. 北京：化學工業(yè)出版社， 1983[3] 濮良貴. 機械設(shè)計，北京：高等教育出版社，1989[4] 黃詠慶，張勤，張至峰. 灰色 GM(1 ,1)模型最優(yōu)維數(shù)的研究[J]. 水文地質(zhì)工程地質(zhì)，2022 (1) :33~35[5] 秦元慶，陳少鴻，孫德寶，等. 灰色模型在春運客流量預測應(yīng)用中的優(yōu)化 [J]. 2022 (4) :507~509[6] 靳瑾玉. 客運量及其市場占有率的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預測[J]. 重慶商學院學報,2022 (1) :55~56[7] 喬向明，張兆玉. 我國公路客運量近期預測研究[J]. 濟南交通高等?？茖W校學報,1998 (1) :17~22[8] 張吉林. MC 尼龍改性研究進展 .工程塑料應(yīng)用，199826（1）:28[9] 交通部公路科學研究所等. JT/T155 一 94 汽車舉升機技術(shù)條件. 北京:交通部,1995.[10] 鄒雷. 汽車舉升機失效分析. 汽車與配件，1999(2):26[11] 劉仲文. 含油鑄型尼龍研究. 工程塑料應(yīng)用,199220(4):13[12] 曲健俊. 等含油 MC 尼龍的摩擦磨損特性及應(yīng)用 .工程塑料應(yīng)用，199422 (3):ll[13] 郭孔輝. 汽車操縱動力學. 吉林:科學技術(shù)出版社，1991[14] 余志生. 汽車理論. 北京:機械工業(yè)出版社，1989[15] 范欽珊. 材料力學. 高等教育出版社，2022[16] Beer, of ed. McGraw Hill,1985[17] David of York:John Wiley amp。（3） 確定帶輪的基準直徑 dd 并驗算帶速 V1）初選小帶輪的基準直徑 dd1根據(jù) V 的帶型，參考表 86 和表 88，確定小帶輪的基準直徑 dd1=56又 i12= n1/ n2=則 dd2=*56=3082）驗算帶速 V根據(jù)公式 813可得 ??1d1n/60* ?? = m/s??2d2Vn/6*?? =當帶傳動的功率一定時，提高帶速，可以降低帶傳動的有效拉力，相應(yīng)地減少帶 28的根數(shù)或者 V 帶橫截面積，總體上減少帶傳動 的尺寸，但是提高帶速，也提高了 V帶的離心應(yīng)力，增加了單位時間內(nèi)的循環(huán)次數(shù)， ，不利于提高帶傳動的疲勞強度和壽命 由此可見，帶速不宜過高或過低，一般推薦 v=525m/s 故重新選擇 d d1=80 則 d25.*804?根據(jù)表 88 取 dd2=500則 V1=6m/s V2=6m/s符合要求（4）確定中心距 a，并選擇 V 帶的基準長度 Ld 1）由公式 ???（ ） （ ） 代入數(shù)據(jù)得 364≤a 0≤1040可初步確定中心距 a0=