【正文】 K—安全參數，Ht，K=；，或者板間距Ht≤=～（Ht大時K取大值）。 煤油抽出板（第9層）溫度。表22 各段的層數各段名稱 塔板數（層）汽油—煤油段 9煤油—柴油段 6柴油—汽化段 3塔底氣提段 4考慮采用一個中段回流，用3層換熱塔板，全塔塔板數總計為25層。：0點=（500）=(℃) 10％點=（5010）=(℃)30%點=（5030）=186(℃) 70%=+（7050）=(℃)80%點=+（8050）=(℃)整理見表16 表16 平衡汽化參考線各點溫度餾出（體積分數）%01030507080溫度℃186③ 計算實沸點蒸餾曲線與其參考線的各點溫差△Fi%。8. 確定塔底溫度。減壓塔底產品是沸點很高（約500℃以上）的減壓渣油，原油中絕大部分的膠質、瀝青質都集中于其中。借助于蒸餾過程，可以按所制定的產品方案將原油分割成相應的直餾汽油、煤油、輕柴油或重柴油餾分及各種潤滑油餾分等。煉油生產裝置及工藝流程煉油廠主要有兩大部分組成，即：煉油過程和輔助設施。這些塔板報道的性能指標一般可以提高處理能力15—30范圍內，傳質效率有提高。能源尤其是石油對中國經濟社會發(fā)展的瓶頸制約日益顯現,保障能源安全,已經成為維護經濟安全、政治安全乃至國家安全，實現經濟可持續(xù)發(fā)展、建設和諧社會的必然要求。本次設計主塔的塔板數25塊塔板,，塔徑為4300mm。107(KJ/Kg)。解決石油儲量不足和燃料油供給問題，要立足于從煤炭液化技術找出路。但世界各地所產原油從外觀到性質都有不同程度的差異。一個煉油廠或一個煉油裝置的構成和生產程序是用工藝流程圖來描述。它是以精餾塔和加熱爐為主體而組成的所謂管式蒸餾裝置。根據正常生產和檢修情況確定的年開工天數。13. 作塔板水力學核算。 ②查 [石油化工工藝計算圖表] 75頁由恩氏蒸餾溫差求實沸點蒸餾溫差的數據見表111。表23 汽化段中各物料的流量 油品名稱物料的流量（kmol/h）汽油煤油柴油過汽化油油汽量合計其中過汽化油的相對分子量取300，則（+）=（Mpa）⑶ 汽化段溫度的求定%（體積分數）的溫度，；原油在常壓下的實沸點曲線與平衡汽化曲線的交點為280℃，將此交點溫度280℃ Mpa下的溫度，℃從該點作垂直于橫坐標的直線A，過此點作平行于原油常壓平衡汽化曲線2的線4。=60℃ ，其焓值h0=；塔頂溫度t1=℃，回流（汽油）蒸氣的焓h1=故，塔頂冷回流量為： L0=Q1/（h1h0）=30106/（）=（kg/h） 塔頂油氣量（汽油+內回流蒸氣）為： （+）/127=（kmol/h）塔頂水蒸氣流量為： /18=（kmol/h）塔頂油氣分壓為： （+）=（MPa）。 浮閥數及開孔率的計算1. 計算閥孔臨界速度閥孔臨界速度（Wh）C按式（514） (514) 相應的閥孔動能因數為：F0= (515)==（kg/m3）1/22. 計算塔板開孔率塔板上浮閥的開孔率Ф按式Ф (516)=100%=%3. 確定浮閥數由式（517）得閥孔總面積：Fh=FФ% (517) =*%=(㎡) 由式（518）得浮閥數N： (dh一般取39103m)[塔的工藝計算] = =2919（個） 溢流堰及降液管的決定 決定液體在塔板上的流動型式 根據[塔的工藝計算]表53,雙溢流塔()對本操作是最適合的。 ，水蒸氣是否會冷凝塔頂水蒸氣分壓為：—=。 表32 全塔回流熱物 料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱 量106kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進 料——汽提蒸氣—420—合 計—————出方汽 油—煤 油39375231—柴 油—重 油—水蒸氣—2753—合 計—————所以，全塔回流熱Q=（）106=106（kJ/h） 回流熱分配塔頂采用二級冷凝冷卻流程，塔頂回流溫度定為60℃；采用一個中段回流位于煤油側線與柴油側線之間（第11～13層之間）回流熱分配見表33。表114 油品的性質油品汽 油煤 油柴 油密度d420，g/cm3比重指數，API0特性因數，K相對分子量，M114194211臨界參數溫度，℃壓力，Mpa321焦點參數溫度，℃壓力，MPa 物料衡算 根據物料衡算要求，進入蒸餾塔的進料的質量應等于各出料的質量之和。⑵ 處理量 150萬噸/年 7200小時/年⑶ 氣提蒸汽性質 P=℃ 數據處理⑴作實沸點曲線，原始數據的質量收率體積收率見表13。2. 列出有關各油品的性質3. 決定汽提方式，并確定汽提蒸汽用量。如果繼續(xù)在常壓下進行分離，則必須將重油加熱至四五百度以上，從而導致重油，特別是其中的膠質、瀝青質等不安定組分發(fā)生較嚴重的分解、縮合等化學反應。因此，煉油廠必須解決原油的分割和各種石油餾分在加工過程中的分離問題。而餾分并不是石油產品，石油產品要滿足油品規(guī)格的要求，還需要將餾分進一步加工才能成為石油產品。這些塔設備在現在有生產階段可能是適用的，但從綜合性能上來講，難以滿足中國未來石化的發(fā)展需求。 oil flow pressure drop less), condensation cooler, pumps etc., in the atmospheric tower located outside the side line of products design of the main tower of the plate number of 25 trays, tower height of , tower diameter is position of the 22 board, flow / back position for the 11 board to 13 boards between the flow / location of side draw for the first nine boards and 18 boards, and siding products stripper operating conditions: in , the bubble point temperature is 274 ℃。 沈陽化工大學本科畢業(yè)論文題 目： 150萬噸/年原油的常減壓蒸餾工藝計算 院 系： ____________ 專 業(yè)： ___________ 班 級： ______________ 學生姓名： 指導老師： 論文提交日期：2010年6月 日 論文答辯日期：2010年6月 日畢業(yè)設計（論文）任務書化學工程學院院（系）化學工程與工藝 專業(yè)06—03班 學生：李志陽畢業(yè)設計（論文）題目：150萬噸/年原油的常壓蒸餾工藝設計畢業(yè)設計（論文）內容： 指導老師： 簽字 2010年 月 日教研室主任： 簽字 2010年 月 日院長（系主任）： 簽字 2010年 月 日沈陽化工大學學士學位論文 內容摘要內容摘要本次主要是對每年生產150萬噸的大慶原油的常減壓設計。 heat exchanger forgreater heat intensity。當前國內廣泛應用的新型浮閥塔板技術大多數是基于國外傳統(tǒng)的浮閥塔板技術，主要目標集中在浮閥本身的改進，系統(tǒng)性不足，都屬于簡單機制的發(fā)展和完善。分餾就是按組分沸點的差別將原油“切割”成若干“餾分”，餾分常冠以石油產品的名稱，如汽油餾分。要從原油提煉出多種多樣的燃料、潤滑油和其他產品（例如石油焦、瀝青等），基本的途徑是：將原油分割為不同沸程的餾分，然后按照油品的使用要求，除去這些餾分中的非理想組分，或者是經由化學轉化形成所需要的組成，進而獲得合格的石油產品。為了取得潤滑油料和催化裂化原料，需要把沸點高于350℃的餾分從重油中分離出來。設計計算步驟：1. 根據原料油性質及產品方案確定產品的收率，作出物料平衡。 表11 大慶原油基礎數據大慶原油采樣時間 年 月酸值,mgKoH/g密度（20℃）含蠟,％(m/m)比重指數鹽含量,mgNacl/L粘度（50）mm2/s瀝青質,％(m/m)凝固點℃30膠質,％(m/m)閃點（閉口）℃7殘?zhí)?％(m/m) 表12 大慶原油金屬和元素分析重金屬,ug/g元素分析FeSNiNCu含水,％(V/V)痕跡Pb灰分,％(m/m)V特性因數（k）原油性質：由表1—1可知，該原油密度適中，凝固點高，蠟含量高，膠質含量中，瀝青質含量低（％m/m），由表12可知，金屬含量中Ni含量較高（）。以上數據見下表114。表31 的塔頂及各側線溫度塔頂溫度℃煤油抽出板（第9層）溫度231℃柴油抽出板（第18層）溫度℃ 全塔回流熱按上述假設條件作全塔熱平衡，由此求出全塔回流熱見圖32。則，塔頂溫度為：147=℃，℃很接近，故原假設溫度正確。 決定溢流堰 采用弓形溢流堰 ∵Fd/F=%對雙溢流堰，堰長l一般?。ā〥 [塔的工藝計算] 所以，堰長 l==（m）由l/D比值查圖310[化工原理 下冊]得Wd/D=，堰寬Wd==(m) 溢流堰高度及塔板上清夜層高度的決定為了保證有較高的塔板傳質效率，同時考慮到塔板壓力降及液漏情況，取堰高為40毫米，查塔的工藝計算P136得堰上液層高度為how=(米)塔板上的清夜高度為hc=hw+how=+=(米) 液體在降液管的停留時間及流速液體在降液管的停留時間τ=FdHt/Vl=*7s降液管流速Vd Vd=Vl/Fd=(m/s) 降液管底緣距塔板高度計算降液管底緣距塔板高度hb:hb [塔的工藝計算] （519）hb=(*)= 水力學計算 塔板壓力降1. 干板壓力降計算干板壓力降ΔPd: △Pd （520）=[（)/（2）]=2. 氣體通過塔板上液層的壓力降計算氣體通過塔板上液層的壓力降ΔPvl△Pvl=+103（3600Vvl/l）2/3 （521）=+103[(3600)/]2/3=忽略液層表面張力造成的壓力降，則氣體通過塔板的壓力降ΔPt=ΔPd+ΔPvl=+=(m液柱)(單板壓力降△Pp=△Ptρ1g==(Pa) 霧沫夾帶由圖39[石油煉制工程]℃時石油餾分的蒸汽粘度為（kg由恩氏蒸餾數據換算汽油 露點溫度見表38。%℃ 進料在汽化段中的焓查圖3—17【石油煉制】，進料在汽化段中的焓計算見表24（p=,t=℃）。表111 蒸餾溫差曲線線段組分恩氏蒸餾溫差℃實沸點蒸餾溫差℃0%—10%汽油28煤油16柴油1410%—30%汽油21煤油4柴油43,830%—50%汽油1