【正文】 其次，引風機的圓形短管的阻力也忽略不計。煙速 v2＝＝ m/s。J、靜壓力為正壓的煙道，必須使系統(tǒng)氣密，不漏煙。按《燃氣燃燒與應用》式626，計算燃氣射流直徑。按《燃氣燃燒與應用》式618計算環(huán)形通道的寬度△：按《燃氣燃燒與應用》式619計算實際空氣流速va，由表63查得，當＝，β＝29176。；理論空氣量 V0＝ Nm179。℃23螺紋對流放熱系數(shù)W/m℃24煙氣總對流放熱系數(shù)W/m℃25煙氣壓力MPa26水蒸氣體積份額27三原子氣體份額28煙氣容積Nm179。39主受熱面?zhèn)鳠嵴`差%40出口煙溫℃用作圖法求得（見下圖）41出口煙焓KJ/Nm179。011拉掌管煙氣流通面積m178。查焓溫表4排煙溫度℃假定2305排煙熱焓KJ/Nm179?！碚撊紵郎囟?，℃；表14　理論燃燒溫度試算表t13001400150016001700180019002000210022002300用MATLAB模擬與t的6次多項式系數(shù)如下：p ＝[ ]104分別代入t＝[1985，1995]，步長為1進行對應求解，并確定＝1897℃。K； ——三原子氣體的平均定壓容積比熱，KJ/Nm179。＝++＝ Nm179。 / Nm179。干燃氣（3）理論N2的體積與實際N2的體積理論煙氣中氮氣的體積可按下式計算：＝式中——煙氣中氮氣的體積，Nm179。燃氣按燃燒反應計量方程式完全燃燒所需的空氣量。后煙箱煙氣出口布置在沿筒體縱軸的方向，不僅可以縮短爐體長度；又可以避免煙囪放在垂直于筒體縱軸線的方向上，在鍋爐啟動停止時冷凝水腐蝕鍋爐本體。同時還應顧及接管上閥門的啟閉操作的便利。擴容器產(chǎn)生的二次蒸氣直接給排污降溫池，鍋爐的定期排污引入排污降溫池，冷卻至40℃以下再排入下水道。7稀鹽液池容積m179。次)為再生液質(zhì)量分數(shù)，取24再生用清水總耗量④m179。②當鍋爐額定蒸發(fā)量＞2t/h時，均要除氧；額定蒸發(fā)量≤2t/h的鍋爐應盡量除氧和注意防腐蝕。500216。鈉離子交換劑是強酸性陽離子交換樹脂（型號0017）和磺化煤，樹脂交換容量大，交換速度快，但價格比較比較高；而磺化煤的交換容量小，速度慢，但價格低，綜合技術經(jīng)濟性考慮，采用0017型樹脂。（2）本設計采用開式水箱，將凝結水中的二次蒸氣及竄入蒸氣直接排入大氣。其尺寸為：200020002000。排污率的大小，可由堿度或含鹽量的平衡關系式求出，取其兩者的較大者。 鍋爐型號和臺數(shù)的選擇 鍋爐的最大熱負荷最大計算熱負荷是根據(jù)生產(chǎn)、生活、采暖、通風需要的熱負荷計算出鍋爐房最大熱負荷，以此作為確定鍋爐房最大熱負荷，以此作為確定鍋爐房規(guī)模、總裝機容量的依據(jù)。 天然氣的資料 天然氣的成分CH4＝98%； C3H8＝%；C3H6＝%；C4H10＝%； N2＝%；濕燃氣的含量＝179。它除了是廉價的化工原料外，主要作為燃料使用，它不僅作為居民的生活燃料，而且還被用作汽車、船舶、飛機等交通運輸工具的燃料。燃氣的濕燃氣的密度按下式計算：式中ρ——干燃氣密度，kg/ Nm179。根據(jù)熱負荷曲線熱用戶的實際情況5. 鍋爐房平均熱負荷 ＝K0（+++）t/h ＝(++)＝ t/h 鍋爐房的年熱負荷計算年熱負荷是計算全年燃料耗量的依據(jù)，也是技術經(jīng)濟比較的一個根據(jù)。給水箱進水與出水之間的不平衡程度與多種因素有關，如鍋爐的容量，負荷的均衡性，軟化水和凝結水設備特點及其運行方式等。 凝結水泵的選擇本設計安裝二臺凝結水泵其中一臺備用，凝結水與軟化水混合輸送。據(jù)此，決定采用鈉離子交換軟化法，即原水通過Na+交換劑時，水中的Ca2+、Mg2+被交換劑中的Na+所替代，使易結垢的鈣鎂化合物變成不易結污垢的易溶性鈉鹽而使水軟化。交換劑耗水量mol/m179。交換劑耗水量m179。11實際軟化速度③m/h12樹脂工作交換容量mol/m179。④再生用清水總耗量包括小反洗、配制再生液的耗水量和小正洗、正洗耗水量。工作溫度為104～105℃，～，進水溫度對于噴霧式除氧器不低于40℃。表11　管道內(nèi)流速選定及管徑計算結果表管道名稱飽和蒸氣二次蒸氣Dg200Dg＝200～100Dg100流速m/s30～4025～3515～3015～30管徑計算結果及選定值管段名稱流量(t/h)流速(m/s)計算直徑(mm)選用直徑(mm)蒸氣壓力比容蒸氣母管1227157D159鍋爐出氣管142889D894鍋爐出氣管2828126D1334生產(chǎn)用氣管30141D1505采暖用氣管25145D1505通風用氣管30123D1334生活用氣管3057D593二次蒸氣管2270D763 分氣缸的選用 分氣缸的直徑的確定因為最大計算熱負荷＝ 12 t /h ，蒸氣壓力 P ＝ MPa。燃料在爐膽內(nèi)微正壓燃燒，高溫煙氣沿爐膽向后經(jīng)回燃室進入第一煙道管束，經(jīng)壓迫式前煙箱轉折180176。鍋爐的熱平衡定義為：送入鍋爐的燃料擁有熱量等于鍋爐的有效輸出熱量加上各項熱損失。干燃氣；——煙氣中二氧化碳的體積，Nm179。 / Nm179。 / Nm179。干燃氣完全燃燒時由空氣帶入的物理熱，KJ/Nm179。代入式中計算得 KJ/Nm179。干燃氣。3600811絕熱燃燒溫度℃將作為煙氣焓＝12絕熱燃燒絕對溫度K+27313爐膽出口煙溫℃t96014爐膽出口絕對溫度K+273＝+273118315爐膽出口煙焓KJ/Nm179。查焓溫表9保熱系數(shù)熱平衡計算10管束熱平衡熱量KJ/Nm179。17總傳熱面積m178。爐膽熱力計算4第一管束吸收熱量KJ/Nm179。通常取qp＝35～40 kW/m178。取壓縮系數(shù)＝，＝，則：孔口相對間距：。、過熱器、省煤器等及煙道中的阻力，在計算各段阻力時流速溫度取平均值。表24　煙道分段表管段說明材料備注管段一鍋爐出口到引風機入口段的漸擴管金屬管段二截面為圓形管段二由漸擴管出口到引風機入口金屬管段二截面為圓形管段三引風機出口與支煙道之間的漸擴管金屬管段二截面為矩形管段四支煙道到總煙道磚管段四截面為上半段半圓下半段矩形。已知總煙氣量Vy＝3vy＝3＝ m/s。℃熱力計算3274煙氣出口溫度?℃熱力計算2345煙氣平均溫度?pj℃熱力計算6煙氣平均速度Wym/sBVy(?pj +273)/(3600F273)7管子外徑dwmm幾何尺寸8煙氣運動粘性系數(shù)m178。煙速：v4＝＝ m/s。 煙道布置及其斷面尺寸的確定鍋爐至引風機的煙道全部采用金屬制作，其布置方式下圖所示。由此，本設計只需做鍋爐的引風設計。?。?0。（下式中 Fp為空氣通道面積，m178。用作圖法求解出口煙溫：圖3　用作圖法求解出口煙溫表22　鍋爐總熱平衡校核序號名稱符號單位公式數(shù)值1鍋爐熱效率%鍋爐選型2鍋爐輸入熱量KJ/Nm179。015拉撐管傳熱面積m178。按查焓溫表157393出口煙溫℃先假設，后校核2503003504出口煙焓KJ/Nm179。查焓溫表9空氣帶入爐內(nèi)熱量KJ/Nm179。干燃氣；——理論空氣的焓，KJ/Nm179。干空氣； tg、ta——燃氣與空氣的溫度，℃。干燃氣 理論燃燒溫度及焓溫表熱量計溫度1 Nm179。 / Nm179。干燃氣。干燃氣（2）理論三原子氣體體積VRO2 三原子氣體體積可按下式計算：式中 ——三原子氣體體積，Nm179。確?；厝际业墓馨灏踩\行。4. 在集水缸下的網(wǎng)路回速水管上應安裝手動調(diào)節(jié)閥。根據(jù)管內(nèi)推薦水速為2 m/s，由下式可進行計算： ＝ 2000 mm式中：——供水管徑，mm； G0——供水管中的水流量，t/h； w——管內(nèi)推薦流速， m/s；＝ 2000＝ mm因此，本設計選用管徑 DN50可完全滿足使用要求。熱力噴霧式除氧器是使用最為廣泛的一種除氧方法，其工作可行、效果穩(wěn)定，出水含氧量≦ mg/L。若不設備用時，軟化水箱的容積應能貯存離子交換再生時間（約3h）加1h（即4h）的軟化水需要量：此時交換器實際運行延續(xù)時間（即周期）為（T4）h。F＝Q/v＝7交換器同時工作臺數(shù)臺選定18交換器選用臺數(shù)②臺2或n+1＝1+12其中一臺備用9交換器直徑m選定10交換器實際面積m178。6小正洗流速m/h10時間min5耗水量m179。/m179。本設計采用鍋外水處理。根據(jù)除氧器進出口介質(zhì)量和熱平衡的關系：式中——軟水焓，在進口溫度＝13℃時，；——廠區(qū)用戶冀求水回水的焓，當給水溫度時，；——進入除氧器蒸氣的焓， KJ/Kg；——除氧器出口水的焓，440 KJ/Kg；——鍋爐軟化水量，t/h。＝ t/h，現(xiàn)在選用唐山市水泵廠生產(chǎn)的DL1225立式多極離心泵三臺可以滿足使用要求。通風平均熱負荷計算方法同上，＝（188）/（1810）＝。100＝濕燃氣的低熱值按下式計算：所以該燃氣在標態(tài)下高位發(fā)熱量為： Qygw ＝ kJ/m3；該燃氣在標態(tài)下低位發(fā)熱量為： Qydw ＝ kJ/ m3。天然氣與煤炭、石油并稱目前世界一次能源的三大支柱。； Qi——燃氣中各可燃成份的高熱值或低熱值，KJ/Nm179。本設計鍋爐熱負荷的使用情況如下表。 給水泵的選擇計算1. 給水泵的容量和臺數(shù)；如果鍋爐房內(nèi)設有減溫減壓裝置，還應計入其用水量。本設計將水箱高于標高8m的除氧平臺上。（4）將凝結水泵放在地面上，而利用安全吸水器吸水。當原水硬度＜8mmol/l時，經(jīng)單級鈉離子交換后，可以作為鍋爐給水。500216。若采用化學除氧，則監(jiān)測鍋爐水的亞硫酸根含量。次)查上表25每臺交換器周期總耗水量m179。按四次計算9鹽溶液泵容量m179。h；所以： V＝＝ ＝ m3根據(jù)計算所需擴容器容積， 其技術參數(shù)如下：容積： m3；工作壓力： MPa介質(zhì)：蒸氣。分汽缸筒體結構和管孔布置如圖：圖1　分汽缸示意圖 閥門的選擇閥門通過改變其流量面積的大小，從而控制流體流量、壓力和流向，各種閥門都有各自的特點：閘閥具有流動阻力小、啟閉較省力、便于安裝的特點，適用于全開全關的場合，主要用于水泵的進口、水箱進口、自來水管道和公稱直徑大于200mm的各種場合；截止閥具有結構簡單制造維修方便、密封性好壽命長，阻力較大等特點。鍋爐回水進口內(nèi)設置的混水裝置，回水先沖刷煙管管束，再接觸爐膽，提高了回水接觸爐膽的水溫。干空氣 / Nm179。干燃氣。 / Nm179。干燃氣理論煙氣量可按下式計算：式中——實際煙氣量，Nm179。K； 2——美標準立方米干燃氣完全燃燒后所產(chǎn)生的三原子氣體、水蒸氣、氮、氧的體積，Nm179。一般地，當燃燒溫度為1500℃、煙氣中的CO2含量等于10%時，%的CO2發(fā)生裂解，水蒸氣的分解量則更少。/h22計算燃氣耗量Nm179。14光管傳熱面積m178。10742用作圖法求解出口煙溫：圖2　作圖法求解出口煙溫（光管）結構特性表20　第二管束（光管）結構特性序號名稱符號單位公式數(shù)值1螺紋管節(jié)距mm已知452螺紋管槽深mm已知23螺紋管的內(nèi)徑mm已知4螺紋管的根數(shù)已知565光管的內(nèi)徑mm無光管06光管的根數(shù)無光管07拉撐管的內(nèi)徑mm已知8拉撐管的根數(shù)已知09螺紋管煙道流通面積m178。燃燒產(chǎn)物計算29三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/MPam30飛灰輻射減弱系數(shù)1/MPam0031氣體介質(zhì)吸收力1/MPam32煙氣黑度33