【正文】 Gq Bc2=； My39。=mx39。 Bc2=； Mx39。 Bc2+(mqy+υ mqx) Q139。 根據上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖 (kN 面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : I = 1000 153/12= 105mm4； W = 1000 152/6 = 104mm3； 模板自重標準值 G1k= = kN/m； 新澆筑砼自重標準值 G2k=24 = kN/m； 鋼筋自重標準值 G3k= = kN/m； 永久荷載標準值 Gk= + + = kN/m； 施工人員及設備荷載標準值 Q1k= = kN/m； 計算模板面板時用集中活荷載進行驗算 P= kN； (1) 計算撓度采用標準組合： q=； (2) 計算彎矩采用基本組合： A 永久荷載和均布活荷載組合 q=max（ q1， q2） =； 由可變荷載效應控制的組合： q1= ( + ) =； 由永久荷載效應控制的組合： q2= ( + ) =； B 永久荷載和集中活荷載組合 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設集團有限公司 由可變荷載效應控制的組合： q1= =； P1= =； 由永久荷載效應控制的組合： q2= =； P2= =； σ ＝ M/W [f] 其中： W 面板的截面抵抗矩， W = 104mm3； M 面板的最大彎矩 (N m； B 永久荷載和集中活荷載組合 經過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應值最大 Mb= q l2+ P l = 12+ 1= 建筑垃圾做好工完料凈，搞好文明施工。 五、質量要求： 模板及其支架必須具有足夠的強度，鋼度和穩(wěn)定性。 ④ 模板必須待砼達到強度后方可拆模，所有部位拆模時，必須憑技術負責人簽發(fā)的拆模通知書方可拆模 。 e、模板支架應由專業(yè)搭設工 搭設和拆除，作業(yè)人員必須持證上崗。見下圖： 柱模板支設的方法： ①采用膠合板制作模板，板墻及柱模 安裝時，先按墻和柱的位置限位以防位移，安裝已制作完的木模， 40 90mm 木方做背棱（木方側向設置），φ48鋼管作橫棱，詳見附圖一。鋼管扣件滿堂支撐構件，輔于頂托架設?；剡w區(qū)、多層區(qū) 基礎 177。 ③二次利用的模板上應涂刷脫模劑。加固支撐均依靠在滿堂架子的排架上。 b、梁模下采用雙支座的，間距以 600~1000mm 為宜。梯段的底板模板施工完后綁扎鋼筋，鋼筋綁好后，然后把定型模板用塔吊吊入梯段上部固定。 拆模順序一般為先拆非承重部分，后拆承重部分。 m； Mb1= l2+ l = + =由于活荷載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔荷載的面積（立柱縱距 la立柱橫距 lb）來計算荷載效應是不精確的（這樣計算的荷載效應值比實際值小）。 m； A 永久荷載和均布活荷載組合 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設集團有限公司 經過系統(tǒng) 電算，采用以下荷載組合的彎矩效應值最大 Ma= q1 l2+ q2 l2 = 12+ 12 ==(Eihi3∑ Pi)/(∑ (Eihi3))；根 據此假設，各層樓蓋承受荷載經模板支架分配后的設計值為： Ec1h13= = Ec2h23= = Ec3h33= = Ec4h43= = G1= () =G2= () =G3= () =G4= () =Q1= () =Q2= () =魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設集團有限公司 Q3= () =Q4= () =(三 )板單元彎矩計算 四 邊固定： Lx/Ly=4/5=；查表： mx=， my=，mx39。=393 下 1層樓蓋實際配筋面積≥理論配筋面積，現澆樓蓋板滿足承載能力要求。 3層板單元內力計算 因為計算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設計值： G339。=G4+Q4/2=； Gq=G4+Q4=； Q439。 (四 )最終結論 模板 支架配備層數：按照設定的施工進度，配備 4層模板支架可以滿足樓蓋承載力要求。=393 下 3層樓蓋實際配筋面積≥理論配筋面積，現澆樓蓋板滿足承載能力要求。=393 樓蓋 Y向負筋 HRB400 10200 ASY39。=210（ HRB400） 樓蓋板實際配筋： 鋼筋位置 配筋量及等級 鋼筋面積（ mm2） 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設集團有限公司 樓蓋 X向正筋 HRB400 8180 ASX=279 樓蓋 Y向正筋 HRB400 10200 ASY=393 樓蓋 X向負筋 HRB400 10200 ASX39。 樓蓋為雙向板，板單元計算長度 BL=4m；板單元寬度 BC=5m。作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合”和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況，為了精確計算受力，把永久荷載和活荷載分開計算效應值，查《模板規(guī)范（ JGJ16220xx）》附錄 C表 。 m) 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設集團有限公司 剪力圖 (kN) 變形計算簡圖 變形圖 (mm) 計算得到： 最大彎矩： M= 最大剪力： V= 最大變形：ν = 最大支座 反力： F= (三 ) 支撐梁驗算 (1) 支撐梁抗彎強度計算 σ =M/W= 106/ 103 =實際彎曲應力計算值 σ =[f]=205N/mm2，滿足要求！ (2) 支撐梁抗剪計算 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設集團有限公司 τ =VS0/Itw= 1000 6433/( 105 )=； 實際剪應力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！ (3) 支撐梁撓度計算 [ν ] 容許撓度 : 結構表面隱藏 [ν ]=l/250； 第 1跨最大撓度為 ，容許撓度為 ，滿足要求！ 第 2跨最大撓度為 ，容許撓度為 ，滿足要求！ 第 3跨最大撓度為 ，容許撓度為 ，滿足要求！ 各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！ 四、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿軸心壓力設計值 N =N1+N2=+= kN； (一 ) 第二層 支撐梁傳遞的支座反力 N1 《模板規(guī)范（ JGJ16220xx）》規(guī)定：當計算支架立柱及其他支承結構構件時，均布活荷載標準值可取 。 mm) M=max（ Ma， Mb1， Mb2） = 5 接縫寬度： + 預留洞口位置尺寸： +10 截面尺寸： + 5 垂直度： + 5 相鄰兩表面高底差： +2 表面平整度： +5 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設集團有限公司 七、安全要求： 進入施工現場必須戴好安全帽。該區(qū)域其余工序完成后澆筑砼 ，在砼達到拆模強度后拆除與之連接部位滿堂撐橫桿，拆除車庫部位其余模板，保留該區(qū)域部位模板、滿堂撐腳手架，待塔吊拆除后將塔吊空遺部分模板、鋼筋、砼工程完成后一同拆除。 ③在檢查預組拼的梁底模和兩側模板的尺寸，對角線平整度以后，先把梁底模就位并與支架固定，再分別安裝兩側，模板拼接后設斜撐固定。 地下室層高較高，對拉螺栓豎向間距不得大于 400，底下四排螺栓采用雙螺帽。 c、進行找平工作，模板底部應預先找平，以保證模板位置準確及標高準確。本工程基礎均坐落在黃色原土層上， 回遷區(qū)、多層區(qū) 地耐力設計為 145Kpa，商品區(qū)地耐力設計為 125Kpa。柱、梁、墻、板采用多層板， M12 螺桿螺母作柱墻模板的連接及緊固，輔于步步緊及三型卡。12 對拉螺栓 塑料墊塊 撐鐵配以塑料墊塊 220 墻厚 220 216。 梁模板的支設方法： ① 安裝梁模支架之前，在支撐下鋪設支撐下鋪設木墊板，并在縱向支撐鋼管下設置鋼底座 ,樓層間的上下支座應在一條直線上 ,支撐一般采用雙排架 ,間距不超過 600mm,在支撐上方連固深底短鋼管 ,在支撐之間應設縱橫向水平聯(lián)結桿 ,根據支撐高度 ,決定水平聯(lián)結桿設幾道 ,一般離地 200— 300 處設一道，往上縱橫向隔不大于 1500mm設一道并且與滿堂架子拉結，并設置縱向剪刀撐，最高 一步大橫桿與模板支撐點之間的立桿高度不得大于 50cm，架子應隨時檢查，保證完整牢固。 ○ 6 由于地下車庫較大，地下車庫部位有塔吊在基礎底板內，給地下室頂板整體澆筑帶來一定難度，將車庫頂板在塔吊位置設置后澆施工縫，施工縫采用止水鋼板留置，留置方法同外墻導墻部位做法，頂板在塔吊位置區(qū)域（即與周邊框架梁區(qū)分）滿堂腳手架獨立搭設，但須有短橫桿與車庫其余滿堂腳216。 模板配制尺寸應準確，砼構件標高，軸線位置應準確無誤，預留洞，位置牢固準確，排架的搭設一定要做到橫平豎直左右前后一條線，梁底洞口標高要準確。 板段： B1。 支撐梁的截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為： I=2 104= 105 mm4； 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設集團有限公司 W=2 103= 103 mm3； E=206000 N/mm2； (一 ) 荷載計算及組合 (1) 第一層支撐梁產生的最大支座反力 《模板規(guī)范（ JGJ16220xx）》規(guī)定：當計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標準值可取 。 m； Ma= l2= =規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產生的支座反力傳遞給第二層支撐梁，通過第二層支撐梁的支座反力傳遞給支架立柱。=mx39。 Gq Bc2=； My39。=my39。 Gq Bc2=； 根據以上彎矩，在《混凝土結構計算手冊（第三版） 》中查表得到 樓蓋板理論配筋： 鋼筋位置 彎矩計算值（ kN/m2） 理論鋼筋面積（ mm2） 樓蓋 X向正筋 ASX=194（ HRB400） 樓蓋 Y向正筋 ASY=131（ HRB400） 樓蓋 X向負筋 ASX39。 Bc2=； Mx39。 Bc2+(mqy+υ mqx) Q339。 Bc2=； My=(my+υ mx) G239。 Bc2+(mqx+υ mqy) Q139。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，魚山新城一期工程