【正文】 年溫差影響，指氣溫隨季節(jié)發(fā)生緩慢變化。將上述等效荷載作用于超靜定結(jié)構(gòu)的基本靜定結(jié)構(gòu)上，便可求得預(yù)加力初預(yù)矩；將其直接作用于超靜定結(jié)構(gòu)上，便可求得預(yù)加力總預(yù)矩；兩者的差值即為預(yù)加力引起的結(jié)構(gòu)次力矩。先期靜定結(jié)構(gòu)在自重下變形，不受任何約束限制；在合攏后則會(huì)受到后期超靜定結(jié)構(gòu)多余約束的影響，變形受到限制，從而對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生附加內(nèi)力，這個(gè)內(nèi)力就是混凝土徐變產(chǎn)生的次內(nèi)力。本設(shè)計(jì)通過計(jì)算表明：在縱向預(yù)應(yīng)力鋼束的作用下，僅有部分剪應(yīng)力過大的地方出現(xiàn)了斜截面主拉應(yīng)力超過規(guī)范限值，因而豎向預(yù)應(yīng)力鋼束大部分承擔(dān)抗剪作用。（下同）表41 配束表（半結(jié)構(gòu)，另一半對稱布置）位置信息頂板束底板束合龍束單元位置坐標(biāo)1I[1]04402I[2]34403I[3]64404I[4]94405I[5]104406I[6]114407I[7]158408I[8]1912409I[9]23162010I[10]27202011I[11]31240012I[12]35280013I[13]39320014I[14]43360015I[15]47380016I[16]50420017I[17]53460018I[18]56500019I[19]595200單元位置坐標(biāo)20I[20]62540021I[21]65560022I[22]68580023I[23]71600024I[24]74620025I[25]75640026I[26]640027I[27]78640028I[28]80640029I[29]82640030I[30]640031I[31]85640032I[32]86620033I[33]89600034I[34]92580035I[35]95560036I[36]98540037I[37]101520038I[38]104500039I[39]107460040I[40]110420041I[41]113380042I[42]117360043I[43]121320044I[44]125280045I[45]1292400單元位置坐標(biāo)46I[46]133200047I[47]137160248I[48]141120449I[49]14580450I[50]14940451I[51]150404 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束的布置一般來說，預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)盡量與吻合術(shù)靠近，這樣預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的次彎矩就沒有了。 預(yù)應(yīng)力筋的估算方法 按承載能力極限計(jì)算時(shí)滿足正截面強(qiáng)度要求預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)時(shí)，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。表32 恒載內(nèi)力表單元位置剪力（KN)彎矩（KN/m)1I[1]0單元位置剪力（KN)彎矩（KN/m)2I[2]3I[3]4I[4]5I[5]6I[6]59287I[7]8I[8]9I[9]10I[10]11I[11]12I[12]725713I[13]14I[14]15I[15]16I[16]17I[17]18I[18]19I[19]20I[20]21I[21]22I[22]23I[23]24I[24]25I[25]26I[26]27I[27]單元位置剪力（KN)彎矩（KN/m)28I[28]29I[29]30I[30]31I[31]32I[32]33I[33]34I[34]35I[35]44839236I[36]37I[37]38I[38]39I[39]40I[40]41I[41]42I[42]43I[43]44I[44]45I[45]46I[46]47I[47]48I[48]49I[49]50I[50] 圖32 恒載彎矩圖(單位：kN3)溫度變化的影響：本畢業(yè)設(shè)計(jì)考慮系統(tǒng)升溫(+200C)、系統(tǒng)降溫(200C)、正溫度梯度、負(fù)溫度梯度四種情況。a) 箱梁截面各部位尺寸以及軸線誤差必須滿足施工規(guī)范的要求b) 混凝土強(qiáng)度達(dá)到或超過設(shè)計(jì)標(biāo)號 c) 實(shí)際測出的撓度值與設(shè)計(jì)值相符 第3章 主梁內(nèi)力計(jì)算主梁內(nèi)力計(jì)算在整個(gè)設(shè)計(jì)過程中是比較重要的一部分。在本設(shè)計(jì)中墩處的底板厚取100cm，跨中底板厚取30cm，在墩與跨中間按2次拋物線形變化，則底板厚度的變化方程為：（ 坐標(biāo)原點(diǎn)為橋墩處）y＝++(m) (22)2）箱梁頂板設(shè)計(jì)箱形梁頂板和底板除承受法向荷載外，還承受軸向拉、壓荷載，頂、底板厚度除了按板的構(gòu)造要求確定外，還應(yīng)考慮橋跨方向彎矩的影響。 立面布置 連續(xù)剛構(gòu)橋是墩梁固結(jié)的連續(xù)梁橋。（2）邊跨同時(shí)合龍，釋放左、右橋墩處的臨時(shí)固結(jié)。一般只在橋墩部位零號塊內(nèi)設(shè)置橫隔板。典型的連續(xù)剛構(gòu)體系采用對稱布置，并采用平衡懸臂施工方法建成。 本橋式結(jié)構(gòu)的特點(diǎn) 設(shè)計(jì)特點(diǎn)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋的通常設(shè)計(jì)步驟：1）根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式和相關(guān)規(guī)范初擬立面和截面尺寸，在軟件中建立相應(yīng)的模型并大致模擬出實(shí)際的施工過程，并按照橋梁的實(shí)際受力和約束條件施加相應(yīng)的荷載和邊界條件，利用軟件計(jì)算得到恒載、活載和附加恒載產(chǎn)生的內(nèi)力之和。本次設(shè)計(jì)取2m。其中連續(xù)剛構(gòu)是最為廣泛應(yīng)用的形式。本設(shè)計(jì)方案采用三跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)剛構(gòu)體系，全長80+140+80=300m，邊、。大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁中，由跨中到支點(diǎn)的剪力逐漸增加，故腹板厚度一般也是變化的。本設(shè)計(jì)要用它進(jìn)行結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算、預(yù)應(yīng)力鋼筋估束,配束以及截面驗(yàn)算。查規(guī)范，綜合考慮，本設(shè)計(jì)過程中，掛籃荷載取為700kN。 設(shè)計(jì)荷載根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D602004》本橋設(shè)計(jì)荷載為公路I 級荷載，由于主跨為140m，故車道荷載計(jì)算圖示為：圖34 車道荷載計(jì)算圖示其中， 計(jì)算公式(1 ) (31)式中：M ——待求截面的彎矩或剪力；1+μ ——汽車荷載沖擊系數(shù)；ξ ——橫向分布系數(shù)或偏載系數(shù)；mi——多車道折減系數(shù)；——同符號彎矩或剪力影響線面積；y ——影響線所對應(yīng)的最大縱距。 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》要求，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)不小于荷載引起的拉應(yīng)力，同時(shí)，預(yù)壓應(yīng)力與何在引起的壓應(yīng)力之和不大于混凝土的允許壓應(yīng)力( f ck )。4) 預(yù)應(yīng)力束的布置，不僅需要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性階段的需求，而且還要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時(shí)的要求。 管道摩阻損失的計(jì)算在使用后張法張拉預(yù)應(yīng)力鋼束時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道之間由于摩擦所引起的損失根據(jù)規(guī)范，可知其計(jì)算公式為： （51）其中：—預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉控制應(yīng)力；—預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)θ—曲線包角，k—每米長的管道的局部偏差對摩擦的影響系數(shù)x—從張拉端至計(jì)算界面處的管道的長度在構(gòu)件的縱軸上的投影長度。它們都與混凝土的材料和配合比，混凝土養(yǎng)護(hù)條件，周圍環(huán)境的溫度、濕度以及混凝土的齡期有關(guān)系。當(dāng)邊跨和中跨合攏以后，結(jié)構(gòu)成為了超靜定結(jié)構(gòu)，由于混凝土的徐變的影響，由預(yù)加力引起的截面力矩也將重新分布。關(guān)于結(jié)構(gòu)溫度場的研究，在此不做贅述。由于超靜定結(jié)構(gòu)多余約束的存在，后期預(yù)應(yīng)力束張拉時(shí)，必將在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生附加的內(nèi)力，次附加內(nèi)力稱為“彈性次內(nèi)力”。用MIDAS CIVIL 計(jì)算，可以得到各截面的收縮、徐變次內(nèi)力，如表61 所示：表61收縮和徐變產(chǎn)生的次內(nèi)力單元梁端號收縮徐變剪力Q(KN)彎矩M（KN/m)剪力Q(KN)彎矩M(KN/m)1I[1]002I[2]3I[3]4I[4]5I[5]6I[6]7I[7]8I[8]9I[9]10I[10]11I[11]12I[12]2213I[13]2214I[14]15I[15]16I[16]17I[17]136518I[18]19I[19]20I[20]21I[21]單元梁端號剪力Q(KN彎矩M（KN/m)剪力Q(KN)彎矩M(KN/m)22I[22]23I[23]24I[24]25I[25]26I[26]27I[27]28I[28]29I[29]30I[30]31I[31]32I[32]33I[33]34I[34]35I[35]36I[36]37I[37]38I[38]39I[39]40I[40]41I[41]42I[42]43I[43]44I[44]45I[45]46I[46]47I[47]48I[48]725單元梁端號剪力Q(KN彎矩M（KN/m)剪力Q(KN)彎矩M(KN/m)49I[49]50I[50]圖61 收縮引起的彎矩次內(nèi)力圖（單位：kN引起次內(nèi)力的外部因素有溫度、預(yù)加力、墩臺(tái)不均勻沉降等；內(nèi)部因素有結(jié)構(gòu)布置與配筋形式、混凝土材料的收縮與徐變等。底板預(yù)應(yīng)力鋼束僅布置一排，其中心距箱梁底部150mm。 按正常使用狀態(tài)抗裂性要求進(jìn)行配束根據(jù)《公預(yù)規(guī)》JTG D622004 條(P58)規(guī)定：全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用(或荷載) 短期效應(yīng)組合下對于現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)： (415)經(jīng)推導(dǎo)得： (416)式中：M st——正常使用階段荷載短期組合值；y ——所求上、下緣到中性軸的距離；——有效預(yù)應(yīng)力。本設(shè)計(jì)的活載只考慮公路I級汽車荷載，MIDAS CIVIL軟件分析出的一半結(jié)構(gòu)的計(jì)算數(shù)據(jù)如表33 ：表33 活載內(nèi)力表單元位置剪力（KN）彎矩（KN/m)1I[1]02I[2]3I[3]4I[4]5I[5]6I[6]7I[7]8I[8]9I[9]10I[10]11I[11]12I[12]13I[13]14I[14]1