【正文】 施工1塊，然后按此方法懸臂向外依次澆筑其他一般梁段，當(dāng)懸臂澆筑即將完成之時(shí)，在邊支座內(nèi)側(cè)搭支架現(xiàn)澆邊跨滿堂支架段；第22 階段：邊跨合龍；第23 階段：中跨合龍，拆除掛籃；第24階段：橋面鋪裝。表31 單元截面幾何特性值 截面號面積慣性矩Ix(m4)中性軸至梁頂YS（m)中性軸至梁底YS（m)012 截面號面積慣性矩Ix(m4)中性軸至梁頂YS（m)中性軸至梁底YS（m)3456789101112131415161718 恒載內(nèi)力計(jì)算MIDAS可以對所有荷載的內(nèi)力計(jì)算，這里的恒載分為一期恒載和二期恒載，其中一期恒載指箱梁自重（不計(jì)橫隔板），二期恒載指橋面鋪裝層與防撞護(hù)攔之重的和。查閱相關(guān)資料可知當(dāng)梁寬較小，且橋的寬跨比比較小時(shí)，由車道荷載偏載引起的內(nèi)力增量很小，通常不到5%，比經(jīng)驗(yàn)法15%小很多。根據(jù)這些要求可以利用彎矩包絡(luò)圖推算各截面所需預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)目。即：在任何階段，都必須保證截面混凝土全部受壓，截面上不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時(shí)截面壓應(yīng)力不能超過過允許壓應(yīng)力。最終確定各截面配置的縱向預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)，如表41 所示。5) 縱向預(yù)應(yīng)力索為結(jié)構(gòu)主要受力鋼筋,為了設(shè)計(jì)和施工方便,進(jìn)行對稱布束,錨頭盡量靠近壓應(yīng)力區(qū)。造成斜截面開裂的主要原因就是斜截面主拉應(yīng)力過大，因此為了防止斜截面開裂以及提高抗剪能力，有必要配置豎向預(yù)應(yīng)力鋼束。 錨頭變形損失計(jì)算當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼束由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，簡稱錨頭變形損失，其計(jì)算公式為： （52）其中：—預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉時(shí)錨具的變形、鋼筋的回縮以及接縫壓縮的長度（mm） —預(yù)應(yīng)力筋張拉時(shí)張拉端到錨固端之間的距離（mm） 彈性壓縮損失的計(jì)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定，后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在采用分批張拉預(yù)應(yīng)力束時(shí)，先張拉的鋼筋由張拉后批預(yù)應(yīng)力鋼筋所引起的混凝土彈性壓縮的預(yù)應(yīng)力損失，當(dāng)后張法分批張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，此時(shí)后張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋會使得混凝土受壓而縮短，這樣使得前面已經(jīng)錨固的預(yù)應(yīng)力鋼筋變得松弛從而產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失，這部分預(yù)應(yīng)力損失稱為彈性壓縮損失，具體可按下式計(jì)算： （53）其中： —混凝土彈性壓縮而引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋的回縮值； —第j根鋼筋張拉時(shí)引起的第i塊混凝土的彈性壓縮值 —該預(yù)應(yīng)力鋼束的長度 鋼筋松弛損失由于鋼材的松弛特性使得預(yù)應(yīng)力鋼束在錨固后會發(fā)生松弛，從而引起預(yù)應(yīng)力發(fā)生損失，簡稱為鋼筋松弛損失。徐變終極值可以達(dá)到初始彈性變形的幾倍。但混凝土徐變主要與應(yīng)力的大小、荷載的作用時(shí)間及加載時(shí)混凝土的齡期有關(guān)。因此，分析預(yù)應(yīng)力效應(yīng)時(shí)，可把預(yù)應(yīng)力束筋和混凝土視為相互獨(dú)立的脫離體，把預(yù)加力對混凝土的作用以等效荷載的形式代替。所以先期張拉的預(yù)應(yīng)力筋在后期結(jié)構(gòu)中將產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力徐變次內(nèi)力。m） 溫度次內(nèi)力 溫度場對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的影響根據(jù)大量理論分析和實(shí)驗(yàn)研究，在大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱形梁橋（特別是超靜定結(jié)構(gòu)體系，如連續(xù)梁）中，由于溫度影響而產(chǎn)生的應(yīng)力可以達(dá)到甚至超過活載應(yīng)力，故溫度場作用已被認(rèn)為是預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁產(chǎn)生裂縫的主要原因。世界各國的橋梁規(guī)范對梁式結(jié)構(gòu)沿梁高方向的溫度梯度的規(guī)定有各種不同的形式。日照、局部降溫等局部溫度影響，則使結(jié)構(gòu)表面、內(nèi)部溫差因?qū)α?、熱輻射和熱傳?dǎo)方式形成瞬時(shí)的不均勻分布(結(jié)構(gòu)溫度場)，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)各部分發(fā)生不均勻的變形，從而形成溫度次內(nèi)力。根據(jù)等效荷載的原理，預(yù)應(yīng)力束的作用可以等效為作用于混凝土結(jié)構(gòu)上荷載。表64 預(yù)加力引起的次內(nèi)力如圖62，建立豎向平衡方程，于是可得： (63a) (63b)考慮到實(shí)際配束時(shí)θ一般比較小，因此cosθ≈1，故可化簡得： (63c)式中：q’(x)——微段上混凝土對預(yù)應(yīng)力鋼束的豎向作用；Δθ——預(yù)應(yīng)力鋼筋微段的轉(zhuǎn)角(rad)；Δx——預(yù)應(yīng)力鋼筋微段的水平增量( x )。在本設(shè)計(jì)中，懸臂施工階段不產(chǎn)生收縮、徐變次內(nèi)力，只有在成橋階段才產(chǎn)生收縮、徐變次內(nèi)力。在計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中，因混凝土徐變、收縮而產(chǎn)生的次內(nèi)力，目前應(yīng)用最廣泛是采用狄辛格方法。根據(jù)規(guī)范，可以用下述公式計(jì)算其損失值： （55）其中：—鋼束彈性模量，取195000MPa —混凝土收縮終極值，根據(jù)規(guī)范，取—混凝土徐變終極值，查規(guī)范，取 有效預(yù)應(yīng)力值計(jì)算各個(gè)階段有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算如下所示： （1）傳力錨固時(shí)的有效預(yù)應(yīng)力為： （56） （2）使用階段有效預(yù)應(yīng)力應(yīng)減掉所有預(yù)應(yīng)力損失，具體如下： （57）本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力損失采用MIDAS CIVIL自動(dòng)計(jì)算，這里只列舉部分鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算的結(jié)果，如表51至表54：表51 腹板筋W7預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力（單位：MPa）單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe17I 17J 18I 18J 19I 19J 20I 20J 21I 21J 單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe22I 22J 23I 23J 24I 24J 25I 25J 26I 26J 27I 27J 28I 28J 29I 29J 30I 30J 31I 31J 32I 32J 33I 33J 34I 34J 35I 單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe35J 36I 36J 37I 37J 38I 38J 表52 頂板束T2預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力（單位：MPa）單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe10I 10J 11I 11J 12I 12J 13I 13J 14I 14J 15I 15J 16I 16J 17I 17J 18I 單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe18J 19I 19J 20I 20J 21I 21J 22I 22J 23I 23J 24I 24J 25I 25J 26I 26J 27I 27J 28I 28J 29I 29J 30I 30J 31I 31J 單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe32I 32J 33I 33J 34I 34J 35I 35J 36I 36J 37I 37J 38I 38J 39I 39J 40I 40J 41I 41J 42I 42J 43I 43J 單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe44I 44J 45I 45J 表53 中跨底板筋MB1預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力（單位：MPa）單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe46I 46J 47I 47J 48I 4