【正文】 以距支點(diǎn)h/2截面和變截面的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算。 ——加載齡期為t0，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)；預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為t0,計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率， （428）——，取跨中和四分點(diǎn)截面的平均值計(jì)算 （429）設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28天，計(jì)算時(shí)間t=,橋梁所處環(huán)境的年平均相對(duì)濕度為75%，一跨中截面計(jì)算其理論厚度h h=設(shè)混凝土收縮和徐變?cè)谝巴庖话銞l件下(相對(duì)濕度為75%)完成。計(jì)算結(jié)果見表418所示： 鋼束長(zhǎng)度計(jì)算表 表418鋼束號(hào)R（㎝）鋼束彎起角度f(wàn)曲線長(zhǎng)度S=pfR/180直線長(zhǎng)度x2（㎝）鋼束有效長(zhǎng)度2（S+ x2）鋼束預(yù)留長(zhǎng)度（㎝）鋼束長(zhǎng)度（㎝）N112140N212140N36140229。HVM159型錨具供給的預(yù)應(yīng)力筋截面積AP=27139=3753mm2 鋼束布置，如圖414所示對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些。對(duì)跨中截面，IT計(jì)算圖示如圖（46），IT計(jì)算見表（43）IT計(jì)算圖示 圖46主梁的間距相同，同時(shí)將主梁近似看成等截面，則：β= （43）IT計(jì)算表 表43分塊名稱內(nèi)梁翼緣板①220腹板②20馬蹄③54式中： G——材料的剪切摸量，G=L——材料的計(jì)算跨徑，l=IT——主梁抗扭慣矩，IT=I——截面慣性矩，I內(nèi)=28507373cm4 則： β==： ηij=+β （44）式中：n=5=2+2=計(jì)算所得ηij值列表44中 ηij值列表 表44梁號(hào)Ai(m)ηi1ηi512301，2，3號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載，見下圖跨中的橫向分布系數(shù)mc計(jì)算圖式 圖47對(duì)于1號(hào)梁：汽車荷載：mcq==(+++)=人群荷載：mcr=對(duì)于2號(hào)梁：汽車荷載：mcq==(+++)=人群荷載：mcr=對(duì)于3號(hào)梁：汽車荷載：mcq==(+++)=人群荷載：mcr=（2）.支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)m0按杠桿原理法繪制荷載橫向影響線并進(jìn)行布載，3號(hào)梁的橫向影響線和最不利不載圖示 如圖48支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)m0計(jì)算圖示 圖48對(duì)于1號(hào)梁：汽車荷載：m0q==（+0）=人群荷載：m0r=對(duì)于2號(hào)梁：汽車荷載：m0q==(++)=人群荷載：m0r=0對(duì)于3號(hào)梁：汽車荷載：m0q==(++)=人群荷載：m0r=0（3）.橫向分布系數(shù)匯總 活載橫向分布系數(shù)匯總表 表45荷載類別梁號(hào)mcm01號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁汽車人群00 有多道內(nèi)橫個(gè)梁的情況，mc從第一道內(nèi)橫隔梁向m0直線性過(guò)渡,當(dāng)求簡(jiǎn)支梁跨中最大彎距時(shí),鑒于橫向分布系數(shù)沿跨內(nèi)部分的變化不大,為了簡(jiǎn)化起見,通常均可按不變化的mc計(jì)算。本設(shè)計(jì)取用主梁高度為200㎝。圖41 主梁跨中截面主要尺寸擬定 A 主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/141/25之間,高跨比約在1/18—1/19之間。橫隔梁采用開洞形式，尺寸見圖42。張拉控制應(yīng)力取 預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%計(jì)算。⑴采用圓弧曲線彎起⑵彎起角θ：1，2號(hào)束采用；3號(hào)束采用2. 鋼束計(jì)算A 計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離錨固點(diǎn)到支座中線的水平距離見圖415圖415 如圖415示出鋼束計(jì)算圖示，鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離x2列表計(jì)算，見表415： 鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離x2列表 表415鋼束號(hào)鋼束彎起高度c（㎝）fcosfsinfR=c/（1－cosf）R sinfX2 =l/2+ axi－R sinfN114812N211012N3506由RC=Rcosθ0得，R= （418） 鋼束彎起點(diǎn)k的位置：lw=Rsinθ0各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算：由鋼束彎起布置圖416可求得計(jì)算點(diǎn)i離梁底距離：ai=a+ci圖416式中：ai——鋼束彎起前其重心至梁底的距離；ci——計(jì)算截面之鋼束位置的升高值，ci=R(1cosθi)R——鋼束曲線半徑；θi——計(jì)算截面i鋼束的彎起角（既傾角）；θi=——計(jì)算截面i至彎起點(diǎn)k的水平距離。計(jì)算公式為： (423) 式中：m——批數(shù)，m=3 ——在計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，張拉順序123，取3束的平均值。 因?yàn)樗圆豢紤]承托影響。（2）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： （447）Vd為斜截面受壓端正截面處的設(shè)計(jì)剪力為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力斜截面水平投影長(zhǎng)度 C= m——斜截面受壓區(qū)頂端正截面處的剪跨比令C=h0==所以m=1/=內(nèi)插得M= Q=實(shí)際C=102cm （448）式中：異號(hào)變矩影響系數(shù)，對(duì)簡(jiǎn)支梁， 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)， 受壓翼緣影響系數(shù)， b斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度，內(nèi)插b=P——斜截面內(nèi)受拉鋼筋的縱向配筋率——箍筋配筋率， （449）式中： 在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾角。按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力、受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。主梁從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷了二個(gè)階段：，預(yù)應(yīng)力筋束張拉(階段1)混凝土澆注并達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋束的張拉，但此時(shí)管道尚未灌漿，因此，其截面幾何性質(zhì)為計(jì)入了鋼絞線束的換算截面，但應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力筋預(yù)留管道的影響。梁底靜距≮50mm。m——主要荷載橫向分布系數(shù)。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)因主拉應(yīng)力甚小,腹板厚度一般由布置制孔管的構(gòu)造決定,同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā),腹板厚度不宜小于其高度的1/15。 錨具按后張法施工工藝制作主梁，采用HVM159型錨具。 計(jì)算截面幾何特性 見表41，圖示44圖43 圖44 跨中截面幾何特性計(jì)算 表41分塊名稱()()()()()()()內(nèi) 梁翼板36001036000120001588181915893819三角承托276226072552817384818344腹板3020288410573825210994206837672下三角28947772464022830002287640馬蹄156629049310975118632967187427188751外 梁①36001036000120001541190615423906②43822963687612503871251263③3020288410573825212164716954723④28947772464023341422338782⑤156629049310975118972724190824758913672311注：內(nèi)梁截面形心至上緣距離外梁截面形心至上緣距離 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo) （）內(nèi)梁 上核心距 下核心距 截面效率指標(biāo) =外梁 上核心距 下核心距 截面效率指標(biāo) =表明以上初擬的主梁跨中截面尺寸是合理的。以下就跨中截面在各種荷載組合下，分別按照上述要求對(duì)主梁所需的鋼絲束數(shù)進(jìn)行估算，并且按這些估算的鋼絲束確定主梁的配筋。13494110902870292552Ys ==Yx = 200– = ㎝故計(jì)算得 Ks = = Kx = = △Y=ay （Yx Kx）= （）= ㎝說(shuō)明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。111111111111111111111111（）按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用===1395MPa（）[1 （420）式中：μ——鋼束與管壁的摩擦系數(shù)，對(duì)于橡膠管軸芯成型的管邊取μ=θ——從張拉端至計(jì)算截面間，平面曲線管邊部分夾角之和，以rad計(jì)k——管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，取k=x——從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度（以m計(jì)）β——計(jì)算系數(shù)：； 該截面見表422跨中摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表