30米預(yù)應(yīng)力裝配式簡(jiǎn)支t梁橋的上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明書畢業(yè)設(shè)計(jì)論文-免費(fèi)閱讀
【正文】 說明主梁腹板寬度改變后的斜截面抗剪強(qiáng)度滿足要求，同時(shí)表明上述配筋合理。計(jì)算圖式如圖419圖419，按“公預(yù)規(guī)”，對(duì)于T形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度，應(yīng)取下列三者最小值： ；。計(jì)算時(shí)作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分向系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。 反摩擦影響長(zhǎng)度計(jì)算表 表427鋼束號(hào)123139513951395 錨具變形損失的計(jì)算表 表428截面 鋼束號(hào) 123平均值跨中1477514775147750000四分點(diǎn)748574857485 續(xù)表428截面 鋼束號(hào) 123平均值變化點(diǎn)505550555055支點(diǎn)195195195（）取截面進(jìn)行計(jì)算，其結(jié)果作為全梁各鋼束的平均值。該階段頂板的寬度為 180mm。為簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線形均選用兩端為圓弧線中間再加一段直線，并且整根鋼束都布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)。梁側(cè)靜距≮35mm。為滿足抗裂要求，所需要的有效預(yù)加力為根據(jù) （411）式中：——荷載短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值，取=4800KNm；ep預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心的距離 ep=yxap假設(shè)ap=14cm，ep==所以擬用鋼絞線，面積為，其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。pk——車輛荷載的軸重。為減小對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道中橫隔梁；當(dāng)跨度較大時(shí)，四分點(diǎn)處也宜設(shè)置內(nèi)橫隔梁。因此T梁腹板厚度均取20㎝。因該橋采用30m預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T形梁橋,主梁間距均為220㎝,(T梁的上翼緣寬度為180㎝,保留40㎝的濕接縫),考慮人行道適當(dāng)挑出,故凈9+2 (如圖41所示)。 普通鋼筋 縱向抗拉普通鋼筋采用HRB400鋼筋，箍筋及構(gòu)造鋼筋采用HRB335鋼筋。B 主梁截面細(xì)部尺寸T梁翼板的厚度取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求,還應(yīng)考慮是否滿足主梁受彎時(shí)上翼板受壓的強(qiáng)度要求。尺寸如圖43所示。 ⑴計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力 計(jì)算圖示如圖49計(jì)算荷載：公路Ⅱ級(jí)其中集中力PK=277=207KN 在計(jì)算剪力時(shí)PK=207=248KN均布荷載qk== KN/m人群荷載qr== KN/m計(jì)算公式為： （45） （46）m——車輛沖擊系數(shù)?；窘M合：MD=+ MQ1K + （48）短期組合：MS=恒+ MQ1K /（1+μ）+人 （49）長(zhǎng)期組合：ML=恒+[MQ1K /（1+μ）+人] （410） 1號(hào)梁內(nèi)力組合表 表410序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Qmax(KN)⑴第一期恒載2679020101841478244367⑵第二期恒載77905855343071106⑶總荷載=⑴+⑵3457025942371908315474⑷人群29210219231622748⑸MQ1K183211913741961017222250序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Qmax(KN)⑹Md=+ MQ1K +704017852825853896720973⑺MS=恒+ MQ1K /（1+μ）+人48007836013722654469665⑻ML=恒+[MQ1K /（1+μ）+人]41744331323102306399575 續(xù)表410 2號(hào)梁內(nèi)力組合表 表411序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Qmax(KN)⑴第一期恒載2770020791901529253380⑵第二期恒載88606656148880121⑶總荷載=⑴+⑵3655027432512018334501⑷人群1918144191061826⑸MQ1K1460951095156811177313⑹Md=+ MQ1K +6750142498554036766691068⑺MS=恒+ MQ1K /（1+μ）+人48007836013722654470701⑻ML=恒+[MQ1K /（1+μ）+人]43724332813102416400596 3號(hào)梁內(nèi)力組合表 表412序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Mmax(KNM)Qmax(KN)Qmax(KN)⑴第一期恒載2770020791901529253380⑵第二期恒載88606656148880121⑶總荷載=⑴+⑵3655027432512018334501⑷人群96367753913⑸MQ1K114575859122636139306⑹Md=+ MQ1K +6069108456947933716051044⑺MS=恒+ MQ1K / （1+μ）+人4409 46 3303 328 2436 423 690 ⑻ML=恒+[MQ1K /（1+μ）+人]4070 26 3051 294 2248 383 607 （小毛截面）主梁各部分截面尺寸如圖413，跨中毛截面幾何特性見表413 圖413跨中毛截面幾何特性 表413分塊名稱()()()()()()()翼板36001036000120001588181915893819三角承托276226072552817384818344腹板3020288410573825210994206837672下三角28947772464022830002287640馬蹄156629049310975118632967187427188751注：根據(jù)“公預(yù)規(guī)”規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足使用階段的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求。本設(shè)計(jì)采用直徑80金屬波紋成孔，預(yù)留管道直徑87mm。鋼束群重心至梁底距離為： 為驗(yàn)核上述布置的鋼束群中心位置，需計(jì)算錨固端截面幾何特性，計(jì)算見表414： 錨固端截面幾何特性 表414分塊面積AiYiSiIidiIxI翼板360010360001200004184511541857115三角承托17455382834815973431598099腹板972011010692002624400059333826837338229。ai 每孔橋（四片梁）的鋼束（）計(jì)算長(zhǎng)度為：5= 截面幾何特性的計(jì)算需根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）與后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絲應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。按照上述條件,查〈橋規(guī)〉知： 混凝土收縮徐變損失計(jì)算結(jié)果見表430
醫(yī)療健康相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1