【正文】 畢業(yè)設(shè)計的目的在于使我們受到道路橋梁工程師所必須的綜合訓練，有利于向工作崗位過渡。 作用于樁頂?shù)耐饬max=++164=(kN)（雙孔） Nmin=+781+117=(kN)（單孔） H=45++=(kN) 作用于地面處樁頂?shù)耐饬? Nmax=+=(kN) Nmin=+=(kN) H=(kN)(2) 樁長計算假定土層是單一的，可用確定單樁容許承載力的經(jīng)驗公式初步確定計算 樁長。這種算法沒有真正體會規(guī)范用意，僅為兩種布載狀況下的內(nèi)力計算，不是各截面最不利狀態(tài)的內(nèi)力計算，所算內(nèi)力存在著不安全因素。于是有 因此，本設(shè)計主梁端部局部承壓檢算滿足要求。m﹚4407230440723012469801246980395285214189432068283954/N根據(jù)規(guī)定，使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混凝土的壓應(yīng)力應(yīng)滿足下式的要求： 式中 ——在作用標準效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力，可按下式計算：——由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土正拉應(yīng)力，按下式計算：——標準效應(yīng)組合的彎矩值。m = kNm跨中1010201030104010∑0支點1234∑表7152 預(yù)加力作用效應(yīng)計算表截面鋼束號使用階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)kNkNkN本設(shè)計采用逐根張拉鋼束，張拉時按鋼束2314的順序，計算時應(yīng)從最后張拉的鋼束逐步向前推進，計算結(jié)果見下表。故對每一個荷載作用階段，需要計算四個位置的剪應(yīng)力，即需要計算下面幾種情況的靜矩：1）aa線以上（或以下）的面積對中性軸的（凈軸和換軸）靜矩。表53 各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號x4(cm)R(cm)sinα =x4/ Rcosαa0(cm)ai(cm)ap(cm)四分點4未彎起0110103未彎起011010222134支點直線段yφx5x5 tanφa0ai41551035071027872211067343）鋼束長度計算一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與兩端工作長度（270cm）之和，其中鋼束曲線長度可按圓弧半徑及起彎角度計算。在布置錨具時，應(yīng)遵循均勻、分散的原則。三車道（如下圖） 兩車道（如下圖）圖45兩車道最不利荷載布置圖（尺寸單位：cm）=故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)：2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù)：如下圖所示，按杠桿原理法繪制支點截面荷載橫向分布影響線并進行布載，1號梁可變作用分布系數(shù)可以計算如下：可變作用（汽車）： 車道荷載的取值根據(jù)《橋規(guī)》，公路—Ⅱ級車道荷載的均布荷載標準值和集中荷載標準值分別為計算彎矩時，計算剪力時， 計算可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計算中，本設(shè)計對于橫向分布系數(shù)的取值作如下處理：支點處橫向分布系數(shù)取，從支點至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從直線過渡到，其余梁段均取，本設(shè)計在計算跨中截面、四分點截面和支點截面時，均考慮了荷載橫向分布系數(shù)沿橋梁跨徑方向的變化。表31 跨中截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積（）分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對上緣凈距（）分塊面積的自身慣距（）（）分塊面積對截面形心的慣距（）（）（1）(2)（3）=（1）（2）（4）（5）（7）=（4）+（6）大毛截面翼板375028125三角承托5009165腹板260080208000下三角169馬蹄1150∑8169小毛截面翼板2700202550625三角承托5009165腹板260080208000下三角169馬蹄1150181125∑7119大毛截面形心至上翼緣距離小毛截面形心至上翼緣距離（4）檢驗截面效率指標上核心距：==下核心距：==截面效率指標：==＞根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁在設(shè)計時，檢驗截面效率指標取ρ=～，且較大者亦較經(jīng)濟。，以免生銹。為了減少預(yù)制梁上拱量，預(yù)制梁應(yīng)及時架設(shè)，存梁期不應(yīng)太長。橋面鋪裝：采用8cm厚防水混凝土和8cm厚瀝青混凝土。橋面橫坡：2％。，不設(shè)吊環(huán)。本設(shè)計預(yù)制T梁的翼板厚度取用150mm，翼板根部加厚到250mm以抵抗翼緣根部較大的彎矩。 = ㏑f =當車道大于兩車道時，應(yīng)進行車道折減，三車道折減22%，單折減后不得小于兩車道布載的計算結(jié)果。——大毛截面上核心距；——預(yù)應(yīng)力鋼束重心對大毛截面重心軸的偏心距，可預(yù)先假定，為梁高。=（cm）=3613tan7176。本設(shè)計中由于＜，則，為承托根部厚度。表71 跨中截面管道摩擦損失σl1計算表 鋼束號θ=φ–αxμθ+k x1 e(μθ+kx)σcon [1e(μθ+kx) ](。m）錨固后鋼束應(yīng)力4110643251064325117801411844466319912442835710218503653686075表713成橋后支點截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)計算表 計算數(shù)據(jù)，鋼束號錨固后預(yù)加縱向力/()（cm）預(yù)加彎矩（Nm = kN正截面抗裂性驗算的計算過程和結(jié)果見表81。根據(jù)鋼束布置圖可知，4號鋼束最靠近受拉邊緣，故只需對4號鋼束進行驗算，表83為4號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計算過程和結(jié)果。 局部承壓區(qū)的截面尺寸驗算配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下式要求 （101） （102）式中 ——局部受壓面積上的局部應(yīng)力設(shè)計值，對后張法構(gòu)件的錨頭局部受壓區(qū)，；本設(shè)計中，張拉時控制應(yīng)力為1395MPa，則 ——混凝土軸心抗壓設(shè)計值，對后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)張拉時混凝土立方體抗壓強度求得，對于C55混凝土——混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強度等級為C55時，取——混凝土局部承壓強度提高系數(shù)；——局部受壓時的計算底面積；——混凝土局部受壓面積，當局部受壓面有孔洞時，為扣除孔洞后的面積，為不扣除孔洞的面積；對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。橋臺的基本尺寸如下：。　?。?）抗剪設(shè)計，極限法對混凝土與箍筋承擔剪力比例作了明確規(guī)定這樣梁體往往需要設(shè)置大量斜剪力筋給梁內(nèi)布筋帶來困難，配筋時可以通過多設(shè)箍筋，讓混凝土與箍筋承擔更多的比例，使配筋自由度大一點。 橋臺配筋注意事項通常橋臺破壞多歸結(jié)為超載，事實上也與設(shè)計時忽略某些因素有關(guān)：（1）要求蓋梁完工后與混凝土底模分開，以免增加自重。主要計算成果包括：1）電算輸入數(shù)據(jù)（結(jié)構(gòu)計算圖式、單元類型及劃分、邊界條件說明、關(guān)鍵輸入數(shù)據(jù)說明）；（2）施工方法描。通常是根據(jù)最大彎矩處進行配筋，從樁頂一直伸到最大彎矩一半處下一定錨固長位置，減少一半配筋再一直伸至彎矩為零下一定錨固長位置，再下為素混凝土段，對于軟基，樁主筋最好穿過軟土層。橋臺：采用埋置式樁柱式橋臺，該型式橋臺設(shè)于岸上臺身埋入錐形護坡中，有單排樁柱式與雙排樁式兩種。 預(yù)拱度的設(shè)置由以上結(jié)果可得，預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)計算的長期撓度值，故可不設(shè)預(yù)拱度。﹙﹚/00/MPa=+00/MPa=+由上表的計算過程和計算結(jié)果可以看出，最大壓應(yīng)力在跨中截面下緣處，符合的要求。正截面抗裂性驗算全預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件，在使用（或）荷載短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足式中：——在作用短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂性驗算邊緣混凝土的法向應(yīng)力； ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力子構(gòu)件抗裂性驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。2）驗算正截面承載力：正截面承載力計算式為≤(81)式中 ——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，本設(shè)計安全等級為二級，； ——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩組合設(shè)計值，可查表。表712成橋后跨中截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)計算表 計算數(shù)據(jù)，鋼束號錨固后預(yù)加縱向力/()（cm）預(yù)加彎矩（N后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值。2)有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算：預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時，預(yù)加應(yīng)力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實際翼緣全寬計算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力按翼緣有效寬度計算。(3) 鋼束計算1）計算鋼束起彎點至跨中的距離：錨固點至支座中心的水平距離（見圖54）。（1）按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)：本設(shè)計按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計，按正常使用極限狀態(tài)組合計算時，截面不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。主梁彎矩和剪力的計算公式分別為：Mα=α(1α) l2g/2（41）Qε=(12α) lg/2（42）永久效應(yīng)計算圖(dm)永久效應(yīng)計算見下表：邊梁永久作用效應(yīng)計算表作用效應(yīng)跨中α=四分點α=支點α=一期彎矩(kN﹒m)0剪力(kN)0二期彎矩(kN﹒m)0剪力(kN)0∑彎矩(kN﹒m)0剪力(kN)0 可變作用效應(yīng)計算 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計算結(jié)構(gòu)的基頻。本設(shè)計取用1700mm的主梁高度是比較合適。必須待現(xiàn)澆混凝土設(shè)計強度達到85％并采取壓力擴散措施后，方可在其上運梁。端橫隔梁與主梁同高，厚度為25cm；中橫隔梁高度為145cm，厚度為16cm。 技術(shù)指標15m橋?qū)挷捎昧?。：梁端在預(yù)制時設(shè)置調(diào)平鋼板，以保證支座支承面順橋向水平。存梁期應(yīng)注意觀測梁片上拱的發(fā)展，若超出計算值的30％，應(yīng)采取措施。，嚴禁氣割、電焊切割。（5）橫隔梁的設(shè)置本設(shè)計在橋跨中點和五分點、支點處設(shè)置六道橫隔梁?？勺冏饔茫ㄆ嚕藴市?yīng) 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)3）計算支點截面的最大剪力：支點截面可變作用效應(yīng)的計算圖式見下圖。錨固端截面幾何特性計算見表51。計算結(jié)果見表54。3）凈軸（n n）以上（或以下）的面積對中性軸的（凈軸和換軸）靜矩。計算得截面鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失見下表。 持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，必須驗算這兩類截面的承載力。m四分點正截面承載力滿足要求。m﹚3686130368613011348801134880395285214189432068283954516002261676524527304639﹙N//MPa=+/MPa=177。：簡支梁橋一般用均采用樁柱式橋墩，該型式橋墩適應(yīng)性廣、施工方便，為軟基中最好的選擇型式。2．橋墩內(nèi)力計算　　墩樁頂?shù)淖畲筘Q向力計算同上；墩樁頂