【正文】 表 收縮徐變內(nèi)力湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 25 收縮 徐變截面號 剪力(kN) 彎矩() 剪力(kN) 彎矩()1 0 +00 2 +00 3 +00 +004 +00 +00 +00續(xù)表 5 +00 +00 +006 +00 +00 +007 +00 +00 +008 +00 +00 +019 +00 +00 +0110 +00 +00 +0111 +01 +00 +0112 +01 +00 +0113 +01 +00 +0114 +01 +00 +0115 +01 +00 +0116 +01 +00 +0117 +01 +00 +0118 +01 +00 +0119 左 +01 +00 +0119 右 +01 +0120 +01 +0121 +01 +0122 +01 +0123 +01 +0124 +01 +0125 +01 +0126 +01 +0127 +01 +0128 +01 +0129 +01 +0130 +01 +0131 +01 +0132 +01 +0133 +01 +0134 +01 +0135 +01 +0136 +01 +0137 左 +01 +0137 右 +01 +0138 +01 +0139 +01 +0140 +01 +0141 +01 +0142 +01 +0143 +01 +01湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 26 44 +01 +0145 +01 +0146 +01 +0147 +01 +0148 +01 +0149 +01 +01續(xù)表 50 +01 +0151 +01 +0152 +01 +0153 +01 +0154 +01 +0155 左 +01 +0155 右 +01 +0156 +01 +0157 +01 +0158 +01 +0159 +01 +0160 +01 +0161 +01 +0162 +01 +0163 +01 +0164 +01 +0165 +01 +0166 +01 +0167 +01 +0168 +01 +0169 +01 +0170 +01 +0171 +01 +0172 +01 +0173 左 +01 +0173 右 +01 +0174 +01 +0175 +01 +0176 +01 +0177 +01 +0178 +01 +0179 +01 +0180 +01 +0181 +01 +0182 +01 +0183 +01 +0184 +01 +0185 +01 +0186 +01 +0187 +01 +0188 +01 +01湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 89 +01 +0190 +01 +0191 左 +01 +0191 右 +01 +00 +0192 +01 +00 +0193 +01 +00 +01續(xù)表 94 +01 +00 +0195 +01 +00 +0196 +01 +00 +0197 +01 +00 +0198 +01 +00 +0199 +01 +00 +01100 +01 +00 +01101 +00 +00 +01102 +00 +00 +01103 +00 +00 +00104 +00 +00 +00105 +00 +00 +00106 +00 +00 +00107 +00 +00108 +00 109 0 +00 0127138417圖 收縮彎矩圖（單位：）511236圖 收縮剪力圖（單位：kN）湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 28 7503861754973圖 徐變彎矩圖（單位：）30833729圖 徐變彎矩圖（單位：kN） 荷載組合為了進行鋼束估算或截面驗算，就需要先確定主梁沿橋跨方向各個截面的控制內(nèi)力，即將各種荷載引起的最不利內(nèi)力分別按照一定原則進行組合。本設(shè)計為六跨連續(xù)箱梁橋，邊跨與中跨之比為 ，則可將此橋作為六等跨連續(xù)梁來分析，?l計算跨徑取為 25m，又因每片梁僅在支點附近很小區(qū)域內(nèi)腹板，底板尺寸有所改變，但仍可近似按常截面箱梁來考慮，這樣帶來的誤差時很小的，因此本設(shè)計可簡化為六等跨常截面連續(xù)箱梁橋。9370圖 單元劃分示意（單位： m）湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 6 表 單元節(jié)點位置坐標（單位：m）節(jié)點編號 1 2 3 4 5 6 7 8單元長度 0 X 坐標 0 1 2 節(jié)點編號 9 10 11 12 13 14 15 16單元長度 X 坐標 23 節(jié)點編號 17 18 19 20 21 22 23 24單元長度 X 坐標 24 25 26 27 節(jié)點編號 25 26 27 28 29 30 31 32單元長度 X 坐標 節(jié)點編號 33 34 35 36 37 38 39 40單元長度 X 坐標 48 49 50 51 節(jié)點編號 41 42 43 44 45 46 47 48單元長度 X 坐標 52 節(jié)點編號 49 50 51 52 53 54 55 56單元長度 X 坐標 73 74 75 節(jié)點編號 57 58 59 60 61 62 63 64單元長度 X 坐標 76 77 節(jié)點編號 65 66 67 68 69 70 71 72單元長度 X 坐標 98 99 節(jié)點編號 73 74 75 76 77 78 79 80單元長度 X 坐標 100 101 102 節(jié)點編號 81 82 83 84 85 86 87 88單元長度 X 坐標 123 節(jié)點編號 89 90 91 92 93 94 95 96單元長度 X 坐標 124 125 126 127 節(jié)點編號 97 98 99 100 101 102 103 104湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 7 單元長度 X 坐標 續(xù)表 節(jié)點編號 105 106 107 108 109 單元長度 X 坐標 148 149 150 毛截面幾何特性在進行結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析時，當計算圖式為超靜定結(jié)構(gòu)時，由于各種原因使結(jié)構(gòu)的荷載內(nèi)力按剛度分配，因而必須先計算出各節(jié)點截面幾何特性。湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 5 第三章 內(nèi)力計算主梁內(nèi)力包括恒載內(nèi)力、活載內(nèi)力以及由于預加力、混凝土徐變收縮、溫度變化和支座沉降等引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力等。焊條： 對于 A3 鋼采用 T420 型焊條，其它鋼采用 T500 焊條。連續(xù)梁成橋狀態(tài)主要承受二期恒載、活載、溫度、支座沉降產(chǎn)生的內(nèi)力以及負彎矩束的預加力、預加力的二次矩、徐變二次矩等。由上面的分析可知，簡支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋跨中正彎矩要比現(xiàn)澆一次落架大，而支點負彎矩要比現(xiàn)澆一次落架小。 橋面鋪裝選用 8cm 厚的混凝土作為鋪裝層，三涂 FYT1 改進防水層，加上 10cm 厚的瀝青混凝土磨耗層，共記 18cm 厚。 橋梁結(jié)構(gòu)體系分析本橋從跨中向橋兩端同時施工，共分 5 個施工階段:第一施工階段為預制主梁，待混凝土達到設(shè)計強度 90%后張拉正彎矩區(qū)預應力束，并壓注水泥漿，再將各跨預制箱梁安裝就位，形成有由臨時支座支撐的簡支梁狀態(tài)。計算方法如下 幾何特性如表 。由參考文獻給出的計算結(jié)果知，對等跨常截面連續(xù)梁等效簡支梁抗彎慣距換算系數(shù)為：邊跨 中跨跨 ，????。 組合方法公路橋涵設(shè)計采用的作用按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》 （JTG D622022）分永久作用、可變作用和偶然作用三類，設(shè)計時考慮結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行作用效應組合，取其最不利效應組合進行設(shè)計。對于本設(shè)計的收縮、徐變分析，在筆者有限的知識范圍內(nèi)，借用計算機語言，套用一些模式，進行了初步的分析，具體借助橋梁電算將體系收縮、徐變次內(nèi)力計算見表 。所謂等剛度是指在跨中施加一個集中扭矩，則連續(xù)梁和等代簡支梁的跨中撓度或扭轉(zhuǎn)角彼此相等。本設(shè)計為簡支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋，結(jié)合施工，使用中結(jié)構(gòu)的受力特性及預應筋束布置，將全橋共劃分為 108 個單元，109 個節(jié)點，如圖 所示,各節(jié)點的坐標如表 所示。 橫隔板設(shè)置為保證支座處傳力的可靠性，因此在邊永久支撐處設(shè)一道厚度為 20cm 的橫隔梁，在中永久支座兩邊 50cm 處設(shè)置厚為 20cm 的橫隔梁。伸縮縫：采用 J75 型伸縮縫。施工的第一階段是預制架設(shè)形成簡支梁，此階段主橋承受一期恒載自重產(chǎn)生的內(nèi)力及在簡支梁上施加的預加力；第二階段首先澆筑墩頂連續(xù)段混凝土，待混凝土達到要求的強度后張拉墩頂負彎矩束(局部短束)，最終形成連續(xù)梁。因此，在主梁內(nèi)要配置足夠數(shù)量的正彎矩柬筋，以滿足連續(xù)梁狀態(tài)的承載要求和簡支狀態(tài)下承受結(jié)構(gòu)自重和施工荷載的需要。 施工方式采用簡支轉(zhuǎn)連續(xù)施工，即先預制箱梁，后吊裝安裝成簡支梁，最后完成體系轉(zhuǎn)換。第二施工階段首先澆注第１、２跨，２、３跨，４、５跨，５、６跨連續(xù)段接頭混凝土，達到設(shè)計強度 95%后張拉負彎矩區(qū)預應力鋼束并壓注水泥漿。計算公式為：毛截面面積：A m=∑A i……………………………………………………（）毛截面重心至梁頂?shù)木嚯x： Ys=∑A iYi/Am………………………………（）式中： A i————分塊面積；Yi————分塊面積的重心至梁頂邊的距離； 表 毛截面幾何特性截面位置 A（截面積 ）2I(截面慣 )4X（中性軸至梁底距離 m）跨中 中梁支點 跨中 預制邊梁支點 跨中 成橋后中梁支點 跨中 支點 恒載內(nèi)力計算主梁內(nèi)力計算，包括主梁自重（一期恒載）引起的內(nèi)力和二期恒載（如橋面鋪裝、欄桿等）引起的內(nèi)力。121?? 邊跨荷載橫向分布系數(shù)計算（1）邊跨等代簡支梁主梁抗彎（抗扭）慣距計算：六等跨常截面連續(xù)梁的邊跨按等剛度原則變換為常截面簡支梁其斷面布置不變，每片箱梁的抗彎，抗扭剛度彼此相等，只是大小發(fā)生變化，其值可按下式計算……………………………………………()I1*??……………………………………………()TI1?式中: －邊跨的等剛度常截面簡支梁的抗彎慣距*1I－抗彎慣距修正系數(shù)?－連續(xù)箱梁一片主梁跨中截面抗彎慣距－邊跨的等剛度等剛度常截面簡支梁的抗扭慣距*1TI－抗扭慣距修正系數(shù)－連續(xù)箱梁一片主梁跨中截面抗扭慣距抗彎慣距已在毛截面幾何計算中給出，現(xiàn)在就只計算抗扭慣距。按照《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》 （JTG D622022）中 條規(guī)定，公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，考慮基本組合，永久作用的設(shè)計值效應與可變作用設(shè)計值效應相組合，其效應組合表達式為：………………()+==∑211γψγγnjQjkcmi kQGikoudo SSS或 ……………………()==21100njjdcdiiud式中: udS——承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應組合設(shè)計值；湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 29 ——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本設(shè)計中安全等級為一級，對應系數(shù)取 ：0γ ——第 i 個永久作用效應的分項系數(shù)，本設(shè)計中的永久作用其分項系數(shù)分Gi別為：混凝土結(jié)構(gòu)自重取 ；混凝土的收縮及徐變作用取 ；混凝土基礎(chǔ)變位作用取 ；、 ——第 i 個永久作用效應的標準值和設(shè)計值；GikSid ——汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)，取 =；1γQ 1γQ、 ——汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的標準值和設(shè)計值；kd ——在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力） 、風荷Qjγ載外的其他第 j 個可變作用效應的分項系數(shù)，本組合中為人群，取 =；Qjγ、 ——在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）jkSjd外的其他第 j 個可變作用效應的標準值和設(shè)計值，本組合為人群的標準值和設(shè)計值； ——在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其cψ他可變作用效應的組合系數(shù)，當永久作用與汽車荷載和人群荷載組合時，人群荷載的組合系數(shù)取 =。為簡化分析，一般假定收縮的變化規(guī)律相似于徐變變化規(guī)律。 ???（2）車道折減系數(shù)按橋規(guī)三車道的車道折減系數(shù)為 ?? 計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)連續(xù)梁橋荷載橫向分布的簡化實用計算方法是按等剛度原則將連續(xù)梁的某一跨等待為等跨徑的等截面簡支梁來計算荷載橫向分布系數(shù)。諸如跨中點、四分點、