【正文】 該路塹的施工是先清除表層植被 ， 設(shè)置坡頂截水溝后從上向下逐級(jí)開挖 ，當(dāng)挖到第二級(jí)邊坡后 （ 標(biāo)高約 103m， 路基設(shè)計(jì)標(biāo)高 85m） ， 2021年 10月 12日坡頂開始出現(xiàn)裂縫；10月 15日 ， k102+740k102+770段第五級(jí)邊坡跨塌 ， 此后坡頂裂縫發(fā)展較快 ， 裂縫達(dá)到 1050cm。 有限元模型極其安全系數(shù)的求解 （ 1）軟弱結(jié)構(gòu)面 巖體是弱面體，起控制作用的是結(jié)構(gòu)面強(qiáng)度，對(duì)于軟弱結(jié)構(gòu)面，可采用低強(qiáng)度實(shí)體單元模擬，按照連續(xù)介質(zhì)處理，材料 本構(gòu)關(guān)系采用理想彈塑性模型，屈服準(zhǔn)則為廣義米賽斯準(zhǔn)則。 非關(guān)聯(lián) 關(guān)聯(lián) 相對(duì)誤差 有限元法引入的誤差 網(wǎng)格的疏密 有限元單元網(wǎng)格劃分 表 3 網(wǎng)格疏密對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響 H=20m β =45176。 2. 有限元強(qiáng)度折減系數(shù)法的基本原理 1t r i a lccF? ?1a r c ta n ( ta n )tr ia lF??? ?? 進(jìn)行強(qiáng)度折減非線性有限元分析要有一個(gè)過硬的非線性有限元程序和收斂性能良好的本夠模型。通常取 MC準(zhǔn)則的外角點(diǎn)外接圓、內(nèi)角點(diǎn)外接圓或其內(nèi)切圓作為屈服準(zhǔn)則，以利數(shù)值計(jì)算 ? 由徐干成、鄭穎人（ 1990）提出的摩爾 庫侖等效面積圓準(zhǔn)則實(shí)際上是將 MC準(zhǔn)則轉(zhuǎn)化成近似等效的 DP準(zhǔn)則形式。 坡角 β（ 176。 ??tgtgccFs ??? 折線型滑動(dòng)面邊坡穩(wěn)定分析算 ??0???30???10??? 45??? 45? 有限元強(qiáng)度折減法 Spencer法 C=160kPa, C=160kPa, C=320kPa, C=160kPa, C=0 不同方法求得的穩(wěn)定安全系數(shù) 具有一組平行節(jié)理面的巖質(zhì)邊坡算例 ? 如圖所示，一組軟弱結(jié)構(gòu)面傾角 40度，間距 10m(在求出初始滑動(dòng)面后，可在滑動(dòng)面附近將結(jié)構(gòu)面間距加密） ,巖體和結(jié)構(gòu)面采用平面 6節(jié)點(diǎn)三角形單元模擬，巖體以及結(jié)構(gòu)面材料物理力學(xué)參數(shù)取值見表 。 (b)考慮了土體的非線性彈塑性本構(gòu)關(guān)系 ， 以及變形對(duì)應(yīng)力的影響； (c)能夠模擬土坡的失穩(wěn)過程及其滑移面形狀 。 材料 名稱 重度 彈性 模量 泊松比 內(nèi)聚力 內(nèi)摩 擦角 kN/m3 MPa MPa 度 巖體 25 10000 38 第一組節(jié)理 17 10 24 第二組節(jié)理 17 10 24 表 計(jì)算采用物理力學(xué)參數(shù) 表 計(jì)算 結(jié)果 計(jì)算方法 安全系數(shù) 有限元法（外接圓屈服準(zhǔn)則） 有限元法（等面積圓屈服準(zhǔn)則） 極限平衡方法 (Spencer) 通過有限元強(qiáng)度折減，求得的滑動(dòng)面如圖 6(a)所示 ,它是最先貫通的塑性區(qū)。 mH 20? 3/25 mkN??kPac 42? ?17?? ?????? 5045403530 、? 坡角 （ 度 ） 30 35 40 45 50 有限元法（外接圓屈服準(zhǔn)則） 有限元法（莫爾 庫侖等面積圓屈服準(zhǔn)則） 簡(jiǎn)化 Bishop法 Spencer法 ?計(jì)算結(jié)果 ? 從表中計(jì)算結(jié)果可以看出 ， 采用外接圓屈服準(zhǔn)則計(jì)算的安全系數(shù)比傳統(tǒng)的方法大許多 ， 而采用莫爾 庫侖等面積圓屈服準(zhǔn)則計(jì)算的結(jié)果與傳統(tǒng)極限平衡方法 （ Spencer法 )計(jì)算的結(jié)果十分接近 ， 說明采用莫爾 庫侖等面積圓屈服準(zhǔn)則來代替莫爾 庫侖不等角六邊形屈服