【正文】 401491553845 1 0 .5 1 5 .5 1 01 .0 0 .5 0 2 1 .9 4 6 ( )3 8 4 2 .0 6 1 0kaaqlfBf m m??????? ? ? ? ?? 式中： 1? —— 作用短期效應(yīng)組合的頻遇值系數(shù)，對(duì)汽車 1 ?? ，對(duì)人群 1 ?? 。 0 . 0 0 22 0 1 1 7 . 3svP ?? ? ? ??， 33 1 .0 1 .1 0 .4 5 1 0 2 0 0 1 1 7 3( 2 0 .6 0 .2 7 ) 3 0 0 .0 0 2 1 9 5 1 7 7 .8 7 ( )csVkN?? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? 33 0. 75 10 28 0 62 8 0. 70 7 93 .2 4(sbV k N?? ? ? ? ? ?） 33 93. 24 177 .87 271 .11 ( ) 201 .48 ( )c s s bV V k N k N? ? ? ? ? 經(jīng)驗(yàn)算，斜截面抗剪承載力滿足要求。 本橋主梁斜截面抗剪斜截面強(qiáng)度的驗(yàn)算截面如圖 114 所示。 按《公預(yù)規(guī)》 5． 2． 11 條規(guī)定，彎起鋼筋的彎起點(diǎn)，應(yīng)設(shè)在抗彎強(qiáng)度計(jì)算不需要該鋼筋的截面以外不小于 0/2h ，滿足要求。 腹筋配置 （ 1） 截面尺寸檢查 支點(diǎn)剪力效應(yīng)以 3號(hào)梁為最大，為了偏安全設(shè)計(jì)，一律采用 3 號(hào)梁數(shù)值，跨中剪力效應(yīng)以 1號(hào)為最大，一律以 1號(hào)梁為準(zhǔn)。 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算 配置主筋 前面 彎矩組合 表 111對(duì)橋梁各梁位彎矩進(jìn)行了計(jì)算，由表中數(shù)值比較 可知， 1 號(hào)梁 dM 值最大，考慮到施工方便，偏安全的一律按 1號(hào)梁設(shè)計(jì)彎矩進(jìn)行配筋。 可變荷載剪力效應(yīng)計(jì)算 計(jì)算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù) ? 沿橋跨變化的影響 。 2202060240150 圖 19 人行道部分尺寸布置 人行道各部分構(gòu)建體積計(jì)算，得 ： 緣石： 2 .5 0 .32 ? ? ? 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 15 支撐梁： 2 4 0 .2 2 0 .1 5 0 .0 6 9? ? ? ? 人行道梁 A： 5 4 4 58? ? ? 人行道梁 B： 5 4 4 28? ? ? 人行道板： 5 6 2 .5 0 3? ? ? 鑲面帖： 5 2 2 .5 43? ? ? 欄桿柱： ? ? ? 扶手： ? ? ? ? 人行道各部分構(gòu)件每延米重力計(jì)算，得： ?? 各梁的永久荷載匯總見 表 15。 表 12 橫隔梁抗扭慣距系數(shù) lc/ λ /c 求得： / ? ? ? ?0. 69 95 c 94 m? ?? 求橫梁截面中心位置 ya ： ya = bhhhbhhh???????1112 222?? 2 12 4 22 m ?2 ? ? ? ? ???? ? ? ? 橫梁的抗彎 慣矩 yI ： 3 2 3 2111112 2 ( ) ( ) 3 . 2 0 1 0 ( m )1 2 2 1 2 2y y yh hI h h a b h b h a?? ?? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? 橫隔梁抗扭慣距 TyI ： 3Ty i i iI cbt?? 11/ / 5 ? ? ?， 查表 11， 得 橫隔梁抗扭的系數(shù)為： 1 13c? 但由于連續(xù)橋面得單寬抗扭慣矩只有獨(dú)立板寬扁板者的一半， 所以取 2 2 2/ / ( 1 ) , b c? ? ? ? 代入慣距計(jì)算公式得 ，橫隔梁的抗扭慣矩為： TyI = 33 ????? = 310?? (m4 ) 單位抗彎及抗扭慣矩： J y =yI /b =?102? /385= 410?? (m4 /cm) 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 9 TyJ =TyI /b = 310?? /385= 510?? (m4 /cm) 計(jì)算抗彎參數(shù) ? 和扭彎參數(shù) ? ： 4 xyJBlJ? ?? = 式中： B? —— 橋?qū)挼囊话耄? l —— 計(jì)算跨徑。首先進(jìn)行了橋型方案的比選，確定簡支梁橋方案后，就其進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容有：擬定截面尺寸；計(jì)算控制截面的設(shè)計(jì)內(nèi)力及其相應(yīng)的組合值；估算預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量并對(duì)其進(jìn)行布置；計(jì)算主梁截面的幾何特征值；計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值；正截面和斜截面的承載力 復(fù)核；正常使用極限狀態(tài)下構(gòu)件抗裂性及變形驗(yàn)算；持久狀態(tài)下和短暫狀態(tài)下構(gòu)件截面應(yīng)力驗(yàn)算。 Tshaped girder。 表 14 各梁的橫向分布影響線坐標(biāo) ? 值 梁號(hào) 計(jì)算 式 荷 載 位 置 b b43 b21 b41 0 b41? b21? b43? b? 1 號(hào) ??1K bb KK 4311 ? ??0K bb KK 4300 ? 1K? 0K? =? ? ? ? ??? 0KKa ? ? ? 續(xù)表 114 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 11 ? = aK /5 2 號(hào) ??1K bb KK 411211 ? ??0K bb KK 410210 ? 1K? 0K? =? ? ? ? ??? 0KKa ? ? ? 5 ? = aK /5 5 3 號(hào) 1K? = 10K 2 6 0K? = 00K 0 2 8 0 1K? 0K? =? 6 6 3 ? ? ? ??? 0KKa ? ? ? 0 .92 ? = aK /5 4 繪制 橫向分布影響線圖 如 圖 15所示， 求橫向分布系數(shù) 1號(hào) 2號(hào) 3號(hào) 4號(hào) 5號(hào)q 人q 板q 人q 板 701號(hào)2號(hào)3號(hào) 圖 15 橫向分布影響線 （尺寸單位： cm） 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 12 按照《橋規(guī)》 條和 條 規(guī)定，汽車荷載距人行道邊緣距離不小于 ，根據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)定公路 Ⅰ 級(jí)的人群荷載為 33KN/m 汽車荷載： ? 汽1 ? 21 ? 02 60 64 1 0 58? ? ? ?（ ） ? 汽2 ? 21 ? 7 0 89 02 29 45? ? ? ?（ ） ? 汽3 ? 21 83 19 02 6 82? ? ? ? ?（ ） 人群荷載： ? 人1 ? ? 人2 ? ? 人3 ? （ 2） 按杠桿法 計(jì)算 梁端剪力橫向分布系數(shù) 公路 Ⅰ 級(jí)： ?? 汽1 =1/2 = ?? 汽2 =1/2? = ?? 汽3 =1/2? （ +） = 人群荷載： ?? 人1 = ?? 人2 = 0?? ?3人 作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用效應(yīng) 假定橋面構(gòu)造各部分中立平均分配給主梁承擔(dān)， 根據(jù)各構(gòu)件的尺寸計(jì)算主梁、橫隔梁、橋面鋪裝、人行道鋪裝各部分的每延米重力 ，已知 C30 混凝土重度為 25KN/m，瀝青混凝土和緣石重度為 23KN/m，混凝土墊層重度為 24KN/m，墻面裝重度為 18KN/m 其余構(gòu)建重度按 25KN/m計(jì)算。公路 Ⅰ級(jí)均布荷載 kq ，集中荷載 kP 及其影響線面積 見 表 18 表 18 公路 Ⅰ級(jí) 荷載 及其影響線面積 0w 項(xiàng)目 頂點(diǎn)位置 kq （ kN/m ） kP （ kN ） 0? 2/1M l21 處 222 4/1M l41 處 222 0Q 支點(diǎn)處 222 2/1Q l21 處 222 可變作用（人群）（每延米） 人p ： 3 5 2 .25 kN /mp ? ? ?人 (3) 前面進(jìn)行了汽車荷載自振頻率的計(jì)算， 汽車荷載自振頻率計(jì)算結(jié)果為?? ， 表 18 中 進(jìn)行了 影響線面積和 汽車均布荷載，汽車集中荷載的 相關(guān)數(shù)據(jù) 的計(jì)算和匯總 ， 結(jié)合以上數(shù)據(jù) 進(jìn)行 可變作用效應(yīng)計(jì)算 ，計(jì)算結(jié)果匯總見表 19。 跨中剪力 2/1V 的計(jì)算 見表表 112 表 112 公路 Ⅰ級(jí)產(chǎn)生的跨中剪力 12V (單位： kN) 梁號(hào) 內(nèi)力 ? （ 1） 1+? （ 2） kq （ 3） 0? （ 4） kP （ 5） ky （ 6） 彎矩效應(yīng) （ 1） ? （ 2） ? [（ 3）?（ 4） +（ 5） ?（ 6） ] 1 2/1V 2 2/1V 3 2/1V 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 20 人群 荷載 產(chǎn)生的跨中剪力 匯總 見 表 113 表 113 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力（單位： kN） 梁號(hào) 內(nèi)力 ? （ 1） P （ 2） 0? （ 3） 彎矩效應(yīng)（ 1） ?（ 2） ? （ 3） 1 2/1人V 2 2/1人V 3 2/1人V ② 支點(diǎn)剪力 0V 的計(jì)算見 表 114～ 表 116 計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為： a 、 支點(diǎn)處按杠桿法計(jì)算的 ?? b 、 / 4~3 / 4ll按跨中彎矩的橫向分布系數(shù) ? c 、 支點(diǎn) ～ /4l 處在 ? 和 ?? 之間按照直線變化 如 圖 110所示 1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁P q kk 圖 110 汽車荷載作用圖 支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為： (1 ) (1 )d k kV q p? ? ? ? ?? ? ? ?活 活 支 式中： ?活 —— 相應(yīng)于某均布活載作用處的橫向分布圖縱坐標(biāo)； 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 kq —— 相應(yīng)于某均布活載作用的數(shù)值； kp —— 相應(yīng)的某集中活載的數(shù)值。 ［ 5］ 設(shè) c=40cm因采用的是焊接鋼筋骨架，故設(shè) mmhmma s 1 3 ??? 則有主梁有效高度 ： 11661341300 00 ????? ahh mm 已知 1 號(hào)梁跨中彎矩 則 ： ?????? ??????????? ???? f0ffcd mKNMKN M /2 2 4 7 7 2 d0 ???? ? 中性軸在翼緣內(nèi)，屬于第一類 T型梁，應(yīng)按照 mm1 3 0 0mm1 8 0 0hb f ???? 的矩形截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。 按《公預(yù)規(guī)》 5. 2. 6 條與 5 . 2 .11 條規(guī)定； a、 最大剪力取用梁高一半處截面數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于 60%，彎起鋼筋承擔(dān)不大于 40%； b、 計(jì)算第一排彎起筋時(shí)，取用距支座中心 2h 處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值； c、 計(jì)算以后每一排彎起筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 選用 28? 雙肢箍筋 ( 2 3 5, 1 9 5 M p a )svRf ? ，則面積 ? ；距支座中心 0/2h處的主筋為 324? ， )( 。 斜截面 11： 截割一組彎起鋼筋，縱向鋼筋含筋率 ： 1 6 . 0 8 61 0 0 0 . 6 9 。但是，還應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》 9． 3． 8條規(guī)定，在梁腹高的兩側(cè)設(shè)置直徑為 6~ 8??的縱向防裂鋼筋，以防止