【正文】 川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì) 47 四川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì) 柱的內(nèi)力組合 48 四川大學(xué)本 科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì) 49 四川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì) 50 四川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì) 51 四川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì) 52 四川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì) 53 四川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì) 8 框架梁、柱配 筋 框架梁配筋 根據(jù)梁的控制截面 fy’ ＝ 210N/mm178。； fy’ ＝ 300N/mm178。由于 TgT15Tg а1 =（ Tg/T1） =（ ） = (3)結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值 Geq Geq=∑Gi=（ +3+） = (4)結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 FEk及附加水平地震作用 △ F6 FEk=а1Geq== 因 ==T1=，所以不需要考慮頂部附加水平地震作用，即 . (5) 計(jì)算各層質(zhì)點(diǎn)得水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 GjHj＝ ＋ （ ++） ＋ ＝ m） 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算 水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計(jì)算： ij 式中：錯(cuò)誤！未找到引用源。Z 181。m） 恒載作用下框架的剪力計(jì)算 梁： 柱： 框架的剪力計(jì)算具體過程見下表，見剪力圖（圖 ）。 采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)的埋深為 ，基礎(chǔ)高度取為 ，框架見圖 11 所示。 抗震設(shè)防 本工程建筑抗震設(shè)防類別均為丙類 ,抗震設(shè)防烈度 7 度 ,設(shè)計(jì)基本地震加速度值為 ,設(shè)計(jì)地震分組為第三組，建筑場地類別為 Ⅱ 類 ,建筑的設(shè)計(jì)特征周期為 。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的題目是成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分主要是先進(jìn)行結(jié)構(gòu)的選型，柱網(wǎng)的布置，梁柱截面的估計(jì)，再用 PKPM 建模計(jì)算整體的受力是否合理，調(diào)整后繪出整套的完整的施工圖紙，手算任務(wù)為選取一榀有代表性的框架進(jìn)行荷載統(tǒng)計(jì)， 設(shè)計(jì)資料 成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì) 建筑總高度為 ，共五層，層高為 。36 5 5 5 4 1 設(shè)計(jì)資料 4 4 4 5 2 結(jié)構(gòu)布置與計(jì)算簡圖 35 重力荷載代表值計(jì)算 57 9 板 的 配筋 61 10 樓 梯 設(shè)計(jì) 69 結(jié)語 建筑等級 建筑物耐久等級為二級， 耐火等級為二級，建筑物等級為二級，設(shè)計(jì)使用年限 50 年。 N，而梁和板的截面尺寸可 柱子、梁、板及其他構(gòu)件砼強(qiáng)度等級均為 C30?？紤]這一有利因素，邊框 架梁取 ，對中框架梁取 。 邊跨（ AB、 CD）框架梁承受的由屋面板、樓面板傳來的活荷載形式為梯形，與恒荷載相同，為計(jì)算方便，可按支座彎矩等效原則將其簡化為矩形分布，計(jì)算過程如下： 屋面梁、樓面梁上線荷載：（活載 =板傳荷載） q邊 1=（ 1 ） 2= 中跨梁（ BC) 承擔(dān)的由屋面板、樓面板傳來的荷載為三角形，為計(jì)算方便，按支座彎矩等效原則，將其化為矩形分布，則 屋面梁上線荷載：（活載 =板傳荷載） 21 四川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì) q中 1=5/82= 樓面梁上線荷載：（活載 =板傳荷載） q中 2=5/82= 活載作用下框架柱節(jié)點(diǎn)集中荷載計(jì) 算 A、 D軸柱縱向集中荷載的計(jì)算 頂層、標(biāo)準(zhǔn)層柱活載 =板傳荷載 =5/8 = B、 C軸柱縱向集中荷載的計(jì)算 頂層柱活載 =板傳荷載 = 5/8+[12()2+()3] = 標(biāo)準(zhǔn)層柱活載 =板傳荷載 = 5/8+[12()2+()3] = 活載作用下框架受荷簡圖如下（圖 ） 圖 22 四川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì) 活載作用下框架的固端彎矩 采用力矩分配法計(jì)算框架彎矩 屋面層梁的固端彎矩： 邊 邊 中 中 標(biāo)準(zhǔn)層梁的固端彎矩： 邊 邊 中 中 采用分層法近似計(jì)算，為了減少計(jì)算誤差作出如下修正： （ 1）把除底層柱以外的其它個(gè)層柱的線剛 度乘以修正系數(shù) ； （ 2）桿端分配彎矩向遠(yuǎn)端傳遞是，底層柱和各層梁的傳遞系數(shù)仍按遠(yuǎn)端為固定支撐取 1/2； （ 3）其它各柱的傳遞系數(shù)考慮為彈性支撐取 1/3； 各桿的修正線剛度和傳遞系數(shù)同恒載，計(jì)算示意圖同恒載。Sω0 ㎡ 五層： ωK =βZ 181。 31 四川大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì) 表 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算 側(cè)移驗(yàn)算：層間側(cè)移最大值： 1/550 (滿足 ) 風(fēng)荷載作用下框架 式中： y0—框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比； y1—上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值； y y3—上、下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值； y—框架柱的反彎點(diǎn)高度比。 —第 j層的總剪力； D —第 j層所有柱的抗側(cè)移剛度之和； uj—第 j層的層間側(cè)移； 底層的層間側(cè)移值求出以后，就可以計(jì)算各樓板標(biāo)高處的側(cè)移值的頂點(diǎn)側(cè)移值，各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和 j層側(cè)移 （ j= 6） 框架地震荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算見表 . 39 四川大學(xué)本科 生畢業(yè)設(shè)計(jì) 成都金鳳集團(tuán)綜合辦公樓設(shè)計(jì) 表 水平地震作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算 側(cè)移驗(yàn)算：層間側(cè)移最大值： 1/550 (滿足 ) 水平地震荷載作用下框架 式中： y0—框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比； y1—上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值； y y3—上、下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值； y—框架柱的反彎點(diǎn)