【正文】 基準面垂直的工件，而不適宜加工安裝不方便或高度較大的細長工件。 12 檢驗 13 入庫 11 確定組合機床的配置形式和結構方案 。并收集國內(nèi)外有關技術資料，制定出合理的工藝方案。 6 M126H 的螺紋孔相對φ 100mmH8 孔的軸線互成 60176。 其次，繪制機床的總裝圖、部分部件裝配圖 。 擬定方案 通常可以擬定出幾個方案進行分析比較。即繪制裝配圖和零件工作圖。我國工業(yè)競爭力和制造業(yè)發(fā)展水平不高，一定程度上是與我國機床工業(yè)發(fā)展水平不高相聯(lián)系的，加快我國機床工業(yè)的發(fā)展，提高我國機床工業(yè)技術和管理水平，將有利于我國工業(yè)和制造業(yè)發(fā) 展。對制造速度的要求致使加工模具的機床向著高效能專業(yè)化機種發(fā)展。 近年來，隨著數(shù)控技術，電子技術，計算機技術的發(fā)展，組合機床的服務對象已經(jīng)由過去的農(nóng)用機械，載貨汽車向以轎車工業(yè)為重點的轉(zhuǎn)移，組合機床行業(yè)開展了針對轎車零件關鍵工藝研究開發(fā)的科研攻關，采取引進技術，合作生產(chǎn)和自行開發(fā)相結合；組合機床也由過去的剛性組合機床向具有一定柔性，可實現(xiàn)多品種加工方向的變化 ,同時又應用數(shù)控技術發(fā)展了三坐標加工單元等數(shù)控組合機床 ,把純剛性的設備變?yōu)榭勺兛烧{(diào)的裝備；組合機床的加工精度由半精加工向精加工方向轉(zhuǎn)化 ,還開發(fā)了針對汽車發(fā)動機五大件加工的 關鍵工藝設備，使行業(yè)在精加工機床的品種上有了較大擴充，為提供成套設備創(chuàng)造了條件；組合機床制造技術由過去的以機加工為主的單機及自動化向綜合成套方向轉(zhuǎn)換，加強了相應配套技術與產(chǎn)品的研究開發(fā)；組合機床的控制技術由傳統(tǒng)的程序控制技術向數(shù)控，計算機管理與監(jiān)控方向發(fā)展；組合機床行業(yè)企業(yè)生產(chǎn)的組合機床的控制技術，已完成了由接觸繼電器控制向可編程控制的轉(zhuǎn)變，大大的提高了組合機床的可靠性，故障率大為降低；組合機床的開發(fā)已經(jīng)又過去的人工設計轉(zhuǎn)向計算機輔助設計，大力推行 CAD，為提高設計速度，保證設計質(zhì)量，縮短供貨周期創(chuàng)造了有利 的條件。它適宜于在大批、大量生產(chǎn)中對一種或幾種類似零件的一道或幾道工序進行加工。過去只用于汽車工業(yè)高速化的機種（每分鐘 萬轉(zhuǎn)以上的機種），現(xiàn)在已成為必備的機械產(chǎn)品要件。 (5) 復合化：產(chǎn)品外觀曲線的復雜化致使模具加工技術必須不斷升級，機床五軸加工、六軸加工已日益普及，機床加工的復合化已是不可避免的發(fā)展趨勢。 設計內(nèi)容 (1)運動設計 根據(jù)給定的被加工零件，確定機床的切削用量，通過分析比較擬定傳動方案和傳動系統(tǒng)圖，確定傳動副的傳動比及齒輪的齒數(shù)，并計算主軸的實際轉(zhuǎn)速與標準的相對誤差。機床設計的技術 — 經(jīng)濟指標可以從滿足性能要求、經(jīng)濟效益和人機關系等方面進行分析。要盡量用先進的工藝和創(chuàng)新的結構； （ 2） 設計必須以生產(chǎn)實踐和科學實驗為依據(jù)，凡是未經(jīng)實踐考驗的方案，必須經(jīng)過實驗證明可靠后才能用于設計； （ 3） 繼承與創(chuàng)造相結合，盡量采用先進工藝，迅速提高生產(chǎn)力，為實現(xiàn)四個現(xiàn)代化服務。 2 零件分析 零件的結構特點及其技術要求 零件 分析 設計中所給定的閥腔是普通油閥中的閥腔，從零件圖上分析，大體作用為：通過閥腔 做為油的分油岔口，將液壓油輸送到閥體，其中φ 100mm 的內(nèi)孔與閥體結合，φ 100mm 的內(nèi)孔有φ 110mm 的凹槽 ，用于墊密封膠圈，閥腔底部孔φ 65mm 外圓有寬 73mm 深 的凹槽與閥座配合，用于墊密封橡膠圈，保證密封性，防止漏油。 零件的材料為 QT45010，力學性能σ b≤ 450，硬度： 160～ 210HBS，基本組織碳素體，能承受沖擊、振動。 加工 10 個 M12 孔。為了加工出表面粗糙度為 的孔?？椎姆植挤秶欠侵本€形狀，工件比較長，只能一次鉆完，多軸箱體積較大，因而適合選擇立式單工位鉆床。但 箱 體頂面上10M12mm 的螺紋孔為最后一道工序，不會影響到其他工序的加工， M12 的底孔為￠ ，孔徑較小，因此可以一次性鉆孔到位，然后攻絲。按照經(jīng)濟地選擇滿足加工要求的原則，采用查表的方法查得：鉆頭直徑 D=, QT45010 HB160～2進給量 f=、切削速度 v=16m/min. 確定切削力、切削扭矩、切削功率 根據(jù)選定的切削用量（主要指切削速度 v 及進給量 f）確定切削力，作為選擇動力部件（滑臺）及夾具設計的依據(jù)； 確定切削扭矩，用以確定主軸及其它傳動件（齒輪，傳動軸等） 13 的尺寸；確定切削功率，用以選擇主傳動電動（一般指動力箱）功率，通過查表計算如下： 布氏硬度： HB =HBmin－31(HBmax－ HBmin) =160－31(210－ 160) = 切削力： F =26D =26 = 切削扭矩： T =10 =10 =3556N殼體用 鉆孔組合機床 的被加工零件工序圖如 2－ 2所示。 在圖上應標注的內(nèi)容： （ 1）機床的加工方法，切削用量，工作循環(huán)和工作行程。切入長應 1L 應根據(jù)工件端面誤差情況在 5～ 10mm 之間選擇，誤差大時取大值，因此取 1L =5mm，切出長度 2L =1/3d+(3～ 8)= 1? +8 ? 8mm,所以工L =+5+8=. （ 6）快進長度的確定 考慮實際加工情況，在未加工之前，保證工件表面與刀尖之間有足夠的工作空間，也就是快速退回行程須保證所有刀具均退至夾具導套內(nèi)而不影響工件裝卸。 2）確定軸向進給力 滑臺所需的進給力 進F = ∑ iF =6 =8KN 式中： iF —— 各主軸加工時所產(chǎn)生的軸向力 由于滑臺工作時，除了克服各主軸的軸的向力外，還要克服滑臺移動時所產(chǎn)生的摩擦力。前備量的作用是動力部件有一定的向前移動的余地，以彌補機床的制造誤差以及刀具磨損后 20 能向前調(diào)整。因此，中間底座采用側(cè)底座 1CC32。 r1） 進給量 /（ mm 計算如下： ①
驅(qū)動軸 O傳動軸 11 取 m=3 A=66 u=1 Z 驅(qū) + Z11 =2A/m= 2 66/3=44 取 Z 驅(qū) =22 Z11=22 d 驅(qū) =66mm d11=66mm n 驅(qū) =720r/min n11=720r/min ② 傳動軸 11主軸 1 取 m=2 A=70 u= Z11 + Z1 =2A/m= 2 70/2=70 取 Z11 =41 Z1=29 d 驅(qū) =82mm d11=58mm n11=720r/min n1=500r/min 25 主軸 2， 3， 4， 5， 6和主軸 1相同，由傳動軸 11帶動 ③ 傳動軸 13手 柄軸 14 取 m=3 A=66 u=1 Z13 + Z14 =2A/m= 2 66/3=44 取 Z13 =22 Z14=22 D13=66mm d14=66mm n13=720r/min n14=720r/min ④ 手柄軸 14油泵 15 取 m=3 A=66 u=1 Z14 + Z 油泵 =2A/m= 2 66/3=44 取 Z14 =22 Z 油泵 =22 d14=66mm d 油泵 =66mm n14=720r/min n 油泵 =720r/min ⑤ 油泵 15傳動軸 12 取 m=3 A=66 u=1 Z 油泵 + Z12 =2A/m= 2 66/3=44 取 Z 油泵 =22 Z12=22 D 油泵 =66mm d12=66mm N 油泵 =720r/min n12=720r/min ⑥ 傳動軸 12主軸 7 取 m=2 A=70 u= Z12 + Z7 =2A/m= 2 70/2=70 取 Z12=41 Z7=29 d12=82mm d17=58mm n12=720r/min n7=500r/min 主軸 8,9,10 和主軸 7相同，由傳動軸 12 帶動 本機床齒輪的選用按照下表選用 齒輪種類 寬度（ mm） 齒 數(shù) 模數(shù)（ mm） 孔徑（ mm） 驅(qū)動軸齒輪 24 32 16～ 50 連續(xù) 16～ 70 、 3 、 4 1 3 40 2 3 50 傳動軸齒輪 45 2 2 50 26 44（ B型） 輸出軸齒輪 32 37 3 1 2 2 3 36 繪制傳動系統(tǒng)圖 傳動系統(tǒng)圖是表示傳動關系是示 意圖，即用以確定的傳動軸將驅(qū)動軸和各主軸連接起來，繪制在多軸箱輪廓內(nèi)的傳動示意圖（見多軸箱裝配圖） 傳動零件的校核 （ 1）驗算傳動軸的直徑 校核傳動軸以承受的總扭矩最大傳動軸 12，由它驅(qū)動的有主 軸 10 和油泵軸15。 ω 106 106= 解得 ： T7= 校核計算： 28 接觸疲勞極限б Hlim 由圖 得 б Hlim =410MPa 齒輪 5的圓周速度 v5 v12=100060 55?nd?=100060 ???=精度等級 選 9 級精度 使用系數(shù) KA 由表 KA= 動載系數(shù) KV 由圖 KV= 齒間載荷分配系數(shù) KHα 由表 先求 Ft=2T5/d5=2 KAFt/b= 100N/mm ε α =[－ (51Z +11Z )]cosβ (β =0) =－ (301 +281 ) = Zε =34 ???=?= 由此得 KHα =21?Z== 齒向載荷分布系數(shù) KHβ 由表 知 KBβ =A+B[1+ 31 4 夾具設計 機床夾具設計在組合機床設計中占有重要的地位。 (3)導向元件 確定刀具的位置并引導刀具的元件，它也可以供鉆鏜類夾具在機床上安裝時做基準找正用。 夾緊裝置在夾緊過程中有一定的要求： (1)夾緊 裝置應保證工件定位，而不能破壞工件的定位。套筒用鑄鐵件制造，無薄弱環(huán)節(jié)。 33 4）夾具體的結構尺寸應考慮夾具體的穩(wěn)定性，夾具底面可以做的稍大些。 為了使夾具能加 工出合格的工件，上述各項誤差的總和應不超過工序尺寸（或位置要求）的公差Δ k。 夾具操作的簡要說明 如前所述，在設計夾具時，應該請注意在保證加工要求的前題下，盡量提高勞動生產(chǎn)率。 采用 Z 軸液壓滑臺驅(qū)動動力頭和多軸箱實現(xiàn)進給。 張 老師平日里工作繁多，但在我做畢業(yè)設計的每個階段，從 三圖一卡 設計草案的確定和修改，中期檢查，后期詳細設計，裝配草圖等整個過程中都給予了我悉心