【正文】 ；有的床層被吹空，火苗從床層往上直沖；風 室壓力波動異常。一旦判斷為低溫結(jié)渣，司爐人員必須立刻采取果斷措施消除結(jié)渣。 造成斷煤的主要原因是煤的水分大于 8％，煤在煤倉內(nèi)搭橋、堵塞、不下煤，而運行人員沒有發(fā)現(xiàn)，未能及時消除。 流化床燃燒的熄火 主要 是由于斷煤引起的。發(fā)生內(nèi)爆的原因主要是爐膛滅火、燃料中斷，還有可能是送風機跳閘和起、停爐過程中 操作不西安交通大學(xué)網(wǎng)絡(luò)教育學(xué)院論文 12 當，使爐內(nèi)平衡通風破壞，瞬間負壓過大等。 爆炸原因 外爆起因主要是爐膛滅火處理不當，繼續(xù)送入燃料，使爐內(nèi)燃料與空氣比（即煤粉濃度）增大，達到一定程度并被引燃 形成爆炸。 ②因流化床燃燒溫度低于煤灰開始變形溫度（ DT），故正常運行無爐膛結(jié)渣。 依采用的流化狀態(tài)不同，目前常用的流化床燃燒方式可分為鼓泡流化床燃燒（ BFBC）和循環(huán)流化床燃燒（ CFBC）兩大類。如：當負荷不變，調(diào)大一次風量時（二 次風量相應(yīng)減?。?，下部床溫降低，適宜的風量配比是獲得鍋爐穩(wěn)定運行和最佳燃燒、脫硫、抑氮工況的基礎(chǔ)條件。如，當床壓過高時，表征爐內(nèi)床料量過多，將導(dǎo)致供風系統(tǒng)特性曲線點遷移，入爐（流化）風量自動減少，使運行氣速下降，導(dǎo)致床內(nèi)流化不良。分離器內(nèi)耐火防磨層脫落，將堵塞返料系統(tǒng)，造成飛灰不能循環(huán)燃燒，循環(huán)流化床鍋爐變成鼓泡床鍋爐，蒸發(fā)量急劇下降。 循環(huán)流化床鍋爐運行中問題 分析 一次風機壓頭高，電耗大 a、 循環(huán)流化床鍋爐運行時的料層比鼓泡床鍋爐高，一次風機壓頭高。當床壓上升到 6kPa 以上時，投入底灰冷卻及輸送系統(tǒng)（相應(yīng)的冷卻水系統(tǒng)應(yīng)事先投運正常），該系統(tǒng)設(shè)備投運正常后，置于自動方式。為了均勻加熱和使入爐煤盡快著火燃燒，同時避免床內(nèi)積聚過多的固?？扇嘉锒鸨蓟蚪Y(jié)渣，投煤采用間歇或脈沖加入的方式。這種起動方式對點火加熱設(shè)備的要求比較簡單，但存在點火燃油熱量利用率低、操作經(jīng)驗水平要求高、床溫不易有效控制等缺點，尤其在給煤初著火瞬間的溫升速率極高，若操作不當，容易發(fā)生床體超溫結(jié)渣事故。 1． 1 冷態(tài)試驗 由于燃燒方式的特殊性，在完成循環(huán)流化床鍋爐安裝或大修后，需進行系統(tǒng)的冷態(tài)試驗，查明鍋爐本體設(shè)備和各輔助設(shè)備的實際狀況是否能滿足熱態(tài)運行要求，尤其應(yīng)核實鍋爐各風機出力（流量、提升大壓頭）和風煙系統(tǒng)各部阻力；標定和校驗比例中給煤機、點火油槍特性及鍋爐熱工測量裝置等；檢查鍋爐冷態(tài)載料時的流化、物料循環(huán)等特性，為熱態(tài)流化燃燒運行做好準備工作。 e、 灰渣綜合利用，前途廣泛 爐內(nèi)優(yōu)良的燃盡條件使得鍋爐的灰渣含碳量低，灰渣量較 煤粉爐要多，灰渣作為水泥摻和料或建筑材料，容易實現(xiàn)灰渣綜合利用； 灰渣中有一定的硫酸鈣，可作各種建筑材料的摻合料，水泥行業(yè)、制磚行業(yè)利用灰渣前途最廣泛。 循環(huán)流化床鍋爐 的 特點 循環(huán)流化床鍋爐 的 特點 a、 燃燒效率高 循環(huán)流化床鍋爐的燃燒效率通常為 95％ — 99％。 西安交通大學(xué)網(wǎng)絡(luò)教育學(xué)院論文 2 當爐排上的燃料燃燒所需要的空氣，以較低的風速從爐排進入燃料層，由于氣流的吹托力小于燃料的重力。循環(huán) 流化床鍋爐是一種國際公認的潔凈煤燃燒技術(shù)，以其燃料適應(yīng)性廣、脫硫效果好、 NOx 排放量低、負荷調(diào)節(jié)性能好等優(yōu)點在我國燃煤電站中方興未艾。 循環(huán)流化床 鍋爐 具有高效、低污染的特點，近些年來在世界上和我國得到了迅速的發(fā)展。循環(huán)流化床鍋爐對于中國未來的能源利用，經(jīng)濟的發(fā)展以及社會的進步都有很 重要的作用。粒子團不斷聚集、沉降、吹散、上升又再聚集的物 理衍變過程，使循環(huán)床中氣體與固體粒子間發(fā)生劇烈的熱量和質(zhì)量交換，形成爐內(nèi)的循環(huán)。 煤粉沒有爐排，煤粉的顆粒很細，輸送煤粉的空氣和煙氣速度很高，氣流的吹托力大于煤粉顆粒的重力，煤粉和隨空氣或煙氣一起流動，這種狀態(tài)稱為氣力輸送，采用這種懸浮燃燒方式的鍋爐稱為室燃爐。不同設(shè)計的循環(huán)流化床鍋爐，可以燃燒高灰煤、高硫煤、高水分煤、低揮發(fā)分煤、煤矸石、煤泥、石油焦、油頁巖甚至爐渣、樹皮、垃圾等。 循環(huán)流化床具有煤種適應(yīng)面廣、燃燒效率高以及爐內(nèi)脫硫脫氮等特點，近二十年來，大容量的循環(huán)流化床燃煤鍋爐的應(yīng)用和制造技術(shù)得到了大的進展，已投運的循環(huán)流化床鍋爐尚沒有采用超臨界蒸汽參數(shù)的，采用再 熱循環(huán)方式的也少見，主要注重其良好的環(huán)保效果。為精確控制養(yǎng)護過程中的溫度變化率，一般宜采用燃油加熱方式養(yǎng)護。起動前的檢查、鍋爐上水等操作基本和常規(guī)煤粉鍋爐相同。如確定床溫上升，氧量下降，則再次起動給煤機，重復(fù)上述過程。這樣，從冷態(tài)點火至全燃煤帶滿負荷約需要10h 左右。 燃燒室下部膜式壁與耐火防磨層交界處的磨損嚴重 a、 循環(huán)流化床鍋爐無埋管磨損問題，但是如果耐火防磨層與膜式壁交界處的結(jié)構(gòu)處理不好，帶來的交界處管壁的磨損比鼓泡床鍋爐的埋管磨損更難處理。 對燃煤粒徑要求嚴格 西安交通大學(xué)網(wǎng)絡(luò)教育學(xué)院論文 8 一般鼓泡床鍋爐燃煤粒徑范圍為 0— 10mm，平均粒徑為 5mm 左右，對粒徑的分布要求不嚴；循環(huán)流化床鍋爐燃煤粒徑范圍要求在 0— 8mm，平均粒徑為 — ，對煤粒徑的分布有一定的要求。 床溫主要與負荷、運行氣速、風量配比、回灰量、入爐煤和石灰 石粒徑分布等運行因素有關(guān)。二次風的供入，不僅補充了煤燃盡和脫硫所需的空氣，而且其射流可起到一定的擾動作用，使爐內(nèi)氧濃度合理分布，有利于燃燒和脫硫反應(yīng)。至 20 世紀末，已運和的最大機組電功率為 250MW。 循環(huán)流化床燃燒克服了鼓泡流化床燃燒的不足之處，但在燃燒系統(tǒng)的構(gòu)成上增加了體積龐大的高溫循環(huán)灰分離器及回灰控制系統(tǒng)，且仍然存在 N2O 的排放問題。另外，爆炸的強烈程度和規(guī)模取決于點燃時的可燃物量和瞬間混入的空氣量。對較大容量的鍋爐應(yīng)配置較完善的爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)，它具有對爐膛火焰監(jiān)視、報警、自動定時吹掃以及爐膛壓力保護、滅火保護、自動切除燃料（ MFT）等功能，是防止爐膛外爆最有效的手段之一。大量的熱床料為惰性物質(zhì)灰渣，它不與新加入的燃料爭奪氧氣。操作中運行人員必須正確判斷結(jié) 渣 屬于哪一種，針對結(jié) 渣 種類果斷采取處理措施，否則結(jié) 渣 越來越嚴重，最終導(dǎo)致被迫停爐。對自動點火的大型循環(huán)流化床鍋爐，不可能打開爐門人工打耙子。如果及時發(fā)現(xiàn)了高溫結(jié)渣，司爐人員也可全開風機，用大風將爐子吹滅。過熱器超溫嚴重威脅到鍋爐和汽輪機的安全運行。改造從兩方面考慮：減少過熱器受熱面；在表面式減溫器中加噴水減溫。因此，循環(huán)流化床鍋爐中金屬部件的防磨措施 正確與否 ，直接影響鍋爐機組的經(jīng)濟、安全運行，所以要特別重視 循環(huán)流化床 鍋爐 的 磨損問題 是困擾循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)發(fā) 展的關(guān)鍵因素，磨損問題解決的如何直接關(guān)系到 CFB 鍋爐的設(shè)計成功與否 。爐膛四個角落區(qū)域的管壁磨損原因是角落區(qū)域密封鰭片在安裝時內(nèi)表面粗糙，并且固體物料濃度高，同時流動狀態(tài)也受到破壞。金屬壁面的磨損速率與速度呈 3 ~ 次方的關(guān)系，與灰顆粒直徑為平方的關(guān)系。 ③ 、 高溫分離器的作用是為了捕捉大顆粒物料返回爐內(nèi)，是使爐內(nèi)物料形成循環(huán)的重要構(gòu)件，它的分離效率高低直接影響鍋爐的燃燒效率和尾部煙道的磨損。在膨脹節(jié)處采用耐磨耐火澆注料防磨，膨脹縫用耐火纖維進行密封。氧化膜的形成速率很重要，若其小于磨損速率，金屬表面就形成不了氧化膜。在水冷壁上加焊導(dǎo)流防磨帶（來破壞向下流動的固體料流），從而達到防磨目的。對管式預(yù)熱器加防磨套管。在磨損嚴重的后頂部彎管處加 裝限流板，轉(zhuǎn)向室加裝導(dǎo)流板以改善煙氣的流動特性，減輕由于煙速和濃度不均勻所帶來的磨損。 最后再次謝謝孫老師的幫助與指導(dǎo)，同時感謝幫助我完成論文的 各位老師，向各位老師致以誠摯的謝意！ 參考文獻 23 參考文獻 [1] 何心良 我國工業(yè)鍋爐使用現(xiàn)狀與節(jié)能減排對策探討（上海工業(yè)鍋爐研 究所，上海 20xx26） [2] 趙欽新 我國工業(yè)鍋爐未來發(fā)展分析【 J】 .工業(yè)鍋爐， 20xx（ 1） 19 [3] 石斌 對工業(yè)鍋爐節(jié)能減排的探索【 J】 .中國質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督， 20xx（ 12）：6061. [4] 胡玉龍 在用工業(yè)鍋爐節(jié)能運行與改造【 J】 .應(yīng)用能源技術(shù)， 20xx（ 3）： 1517. [5] MA Suxia,LI Hongge,Static Behaviors and Optimization Operation Techniques For Circulating Fluidized Bed Boiler, Department of Thermal Engineering Taiyuan University of Technology, Taiyuan, Shanxi, 030024, China [6] Wang Yuming Chongqing Energy Conservation Technology Service Center, Chongqing 400020,China [7] 岑可法，倪明江，等 . 循環(huán)流化床鍋爐理論設(shè)計與運行【 M】 . 北京：中國電力出版社， 1997. [8] 王智微 循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)物料平衡的研究 （國家電力公司熱工研究院， 陜西 西安 710032） [9] 劉德昌，陳漢平 . 鍋爐改造技術(shù)【 M】 .北京：中國電力出版社， 20xx. [10] 王 擎，駱仲泱，李絢天，等．循環(huán)流化床流動密封閥型返料裝置的設(shè)計方法探討［ J］．動力工程， 1999， 19（ 2）． [11] 馮俊凱 , 岳光溪 , 呂俊復(fù) . 循環(huán)流化床燃燒鍋爐 . 電力工業(yè)出版社 , 20xx [12] Lu Junfu, Feng Junkai. On Design of CFBC Boilers. In: Xuchang Xu ed. Proceeding of the 5th International Symposium on Coal Combustion, Nanjing China, 20xx: 309~313 [13] P. 巴蘇等著 . 循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計與運行 . 科學(xué)出版社， 1994參考文獻 25 27 附件： 網(wǎng)絡(luò)學(xué)院畢業(yè)論文獨創(chuàng)性聲明 本人聲明，所呈交的畢業(yè)論文系在指導(dǎo)老師的指導(dǎo)下本人獨立完成的研究成果。