【正文】 η ei 120 170 204mm 03h0 03 555 1665 按大偏壓情況計算 e η ei＋ h2－ a 2046002－ 45 459mm 采用對稱配筋 于是 按構(gòu)造配 受拉區(qū)與受壓區(qū)各配 316 兩側(cè)中間各配 1 根 16 全部縱向 鋼筋配筋率滿足要求 3 柱斜截面受剪承載力計算 以第一層柱為例進(jìn)行計算由前可知 G 軸柱頂彎矩設(shè)計值 對三級抗震等級柱底彎矩設(shè)計值 則框架柱的剪力設(shè)計值 滿足要求 取λ 30 N 228308KN 03fcbh 031916006001000 206228KN 取 N 206228KN 故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋 柱端加密區(qū)的箍筋選用 4 肢Φ 10100 由表 18可知一層柱底的軸壓比 n 0444查《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 箍筋最小配箍特征值λ V 0065 則最小體積配箍率 加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定 非加密區(qū)還應(yīng)滿足 s 10d 160 故箍筋取 4 肢Φ 10150 3．框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算 以首層 F 軸節(jié)點為例由節(jié)點兩側(cè)梁的受彎承載力計算節(jié)點核芯區(qū)的受剪設(shè)計值因節(jié)點兩側(cè)梁不等高計算時取兩側(cè)梁的平均高度即 hb 550400 2 475mm hb0 510360 2 435mm 1 剪力設(shè)計值 其中對于三級抗震等級η c 11 為節(jié)點左右梁端組合彎矩設(shè)計值之和對于首層 F 軸節(jié)點 9675063 6030KNmHn 0358550542 4069m 2 剪壓比限值 因為 bb 250 bc2 300 故取 bj bb 05 bc 250300 550mmhj 600mmη j 10 滿足剪跨比要求 3 節(jié)點受剪承載力 節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力按下式計算其中 N 取二層柱底軸力 N 192421KN 和 05fcA 05 191 600 600 3438KN 二者中較小值故取 N 192421KN 設(shè)節(jié)點區(qū)配箍為 4 肢Ф 10100 則 節(jié)點滿足受剪承載力要求 八罕遇地震作用下彈塑性變形驗算 罕遇地震作用下的層間剪力 由抗震規(guī)范查得罕遇地震的地震影響系數(shù)最大值α 072 多遇地震作用下 α 012 罕遇地震與多遇地震 的地震影響系數(shù)之比為 072021 6 故將表 6 中的層間剪力乘以 6 得到多遇地震作用下的層間剪力見表 20 罕遇地震作用下的層間剪力 表 20 層次 8 7 6 5 4 3 2 1 多遇地震下層間剪力 KN 8586 13694 19680 24906 29172 32577 35265 36878 罕遇地震下層間剪力 KN 51516 82176 11808 14943 17503 19546 21159 22126 樓層受剪承載力計 算 1 構(gòu)件實際正截面承載力 按框架梁柱的實際配筋面積及材料強度標(biāo)準(zhǔn)值 柱還應(yīng)包括對應(yīng)于重力荷載代表值的軸向力 下面一底層為例進(jìn)行說明其中 fyk 400KNm2 HG 跨梁左端 右端 H 柱 其中 NG 為重力荷載代表值下的軸力對于底層 H 柱頂 NG 169678KN 柱底 NG 175375KN 則 75846KNm 74748KNm 其余各層計算見表 22 2 第 i 層柱的相對彈性線剛度 k i 式中為標(biāo)準(zhǔn)層的線剛度此處以 38 層為標(biāo)準(zhǔn)層設(shè)其相對線剛度為 1 則 2 層 1層 3 樓層受剪承載力計算 采用簡化的柱底塑性鉸法計算計算過 程見表 21 樓層受剪承載力計算 表 21 4 薄弱層談塑性層間變形驗算 由式可求得各層ξ y 見表 22 樓層屈服強度系數(shù)求解 表 22 由此可確定薄弱樓層的位置現(xiàn)選 13 層為薄弱層其彈塑性層間位移計算結(jié)果見表由表 23 可見最大層間彈塑性位移發(fā)生在第 1 層其θ p 162 [θ p] 150 故滿足規(guī)范要求 彈塑性層間位移驗算 表 23 九次梁計算 1 荷載計算 見表 24 2 內(nèi)力計 算 見表 24 次梁荷載及內(nèi)力計算 表 24 HG 跨 12g 14q p 支座負(fù)彎矩 跨中正彎矩 剪力 KNm KNm KNm KNm KNm KN 8 1900 181 2081 3512 1756 4682 72 2310 721 3031 5115 2557 6820 1 2507 721 3228 5447 2724 7263 FE 跨 層次 12g 14q p 支座負(fù)彎矩 跨中正彎矩 剪力 KNm KNm KNm KNm KNm KN 8 2069 200 2269 6807 3404 6807 72 2461 804 3265 9795 4898 9795 1 2658 804 3462 10386 5193 10386 3 承載力計算 正截面受彎承載力計算 同連梁一樣跨內(nèi)按 T 行截面設(shè)計翼緣計算寬度對于 HG 跨取 對于 FE 跨取 次梁正截面配筋計算 表 25 2 斜截面受剪承載力計算 故截面尺寸滿足要求 梁端加密區(qū)箍筋取雙肢φ 8100 箍筋用 HRB235 級鋼筋 fyv 210Nmm2 則 加密區(qū)長度取 085m 非加密區(qū)箍筋取雙肢φ 8150 對于箍筋設(shè)置滿足要求 十板的計算 對于 EFGH 跨由于 l02 l01 2 按雙向板進(jìn)行計算對于 FG 跨按單向板計算雙向板按彈性理論設(shè)計 設(shè)計荷載 q 2014 28KNm2 g 42712 512KNm2 p qg 792 KNm2 計算跨度 l0 lc 軸線間距離 彎矩計算 邊跨 板彎矩計算 表 26 中間跨按單向板計算 圖 25 板區(qū)格劃分圖 支座負(fù)彎矩 跨中正彎矩 截面設(shè)計 截面有效高度假定選用Ф 8 鋼筋則 l01 方向跨中截面的 h01 81mml02 方向跨中截面的 h01 73mm 支座截面 h0 81mm 為了便于計算均近似取γ 095 截面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于表 27 中 十一縱向框架梁主梁計算 主梁按連續(xù)梁考慮按彈性方法進(jìn)行計算 1 計算簡圖 由于是框架結(jié)構(gòu)梁的計算跨度就為軸線間的距離均為 66m 等跨可以根據(jù)表格計算內(nèi)力 圖 26 主梁計算簡圖 2 荷載設(shè)計值 1 屋面主梁梁荷載計算 a 恒載 ①均布恒荷載 主梁自重 030 065 25 488KNm 粉刷 002 065－ 010 2 17 037KNm 框架梁傳來屋面自重 均布恒荷載設(shè)計值 g 488037790 12 1578KNm ②集中恒荷載 次梁自重 025 055 60 25 2061KN 作用在次梁上的屋面自重 KN 集中恒荷載設(shè)計值 G 20616905 2 12 6617KN b 活荷載 ①均布活荷載 均布活荷載設(shè)計值 q 082 14 115KN ②集中活荷載 集中活荷載設(shè)計值 Q 359 14 503KN 238 層主梁梁荷載計算 a 恒載 ①均布恒荷載 主梁自重 030 065 25 488KNm 粉刷 002 065－ 010 2 17 037KNm 框架梁傳來樓面自重 墻體自重及粉刷 233066 353KNm 均布恒荷載設(shè)計值 g 488037701353 12 1895KNm ②集中恒荷載 次梁自重 025 055 60 25 2061KN 作用在次梁上的樓面 自重 KN 墻體自重 17241029 2753 KN 集中恒荷載設(shè)計值 G 206161302753 2 12 6566KN b 活荷載 ①均布活荷載 均布活荷載設(shè)計值 q 328 14 459KN ②集中活荷載 集中活荷載設(shè)計值 Q 1436 14 2021KN 32 層主梁梁荷載計算 a 恒載 ①均布恒荷載 主梁自重 030 065 25 488KNm 粉刷 002 065－ 010 2 17 037KNm 框架梁傳來樓面自重 墻體自重及粉刷 326466 495KNm 均布恒荷載設(shè)計值 g 488037701495 12 2065KNm ②集中恒荷載 次梁自重 025 055 60 25 2061KN 作用在次梁上的樓面自重 KN 墻體自重 3876 KN 集中恒荷載設(shè)計值 G 206161303876 2 12 7240KN b 活荷載 ①均布活荷載 均布活荷載設(shè)計值 q 32814 459KN ②集中活荷載 集中活荷載設(shè)計值 Q 1436 14 2021KN 2 彎矩剪力設(shè)計值 3 主梁的承載力計算 1 正截面受彎承載力計算 跨內(nèi)按 T 形截面計算因所以翼緣計算寬度取取計算 主梁配筋計算 表 29 2 斜截面受剪承載力計算 故截面尺寸滿足要求 梁端加密區(qū)箍筋取 4 肢φ 8100 箍筋用 HRB235 級鋼筋 fyv 210Nmm2 則 加密區(qū)長度取 120m 非加密區(qū)箍筋取 4 肢φ 8150 對于箍筋設(shè)置滿足要求 3 次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋計算 取底層 AB 跨進(jìn)行計算 次梁傳來集中力 F 70242021 9034KN 現(xiàn) h1 650550 100mms 2h13b 2 1003 250 950mm 取附加箍筋φ 8200 雙肢則在長度 s 范圍可布置附加箍筋排數(shù) m 950200 45 現(xiàn)次梁兩側(cè)各布置三排共 6 排另加吊筋 1 20Asb 314m2 可以 十二樓梯計算 計算簡圖的確定 圖 27 樓梯計算簡圖 踏步板 TB1 計算取一個踏步為一個計算單元 荷載計算 踏步板斜板厚度取 40mm 水磨石容重標(biāo)準(zhǔn)值為 065KNm2 水磨石面層 030015 065 12 035KNm 板底抹灰 踏步板自重 03 25 12 108KNm g 035014108 157 KNm 活荷載 q 20 03 14 084 KNm p gq 157084 241 KNm 2 內(nèi)力計算 計算跨度 l0 110 0202 2 130m 跨中彎矩 3 截面計算 踏步截面的平均高度為 混凝土用 C30fc 143Nmm2 鋼筋采用 HPB235fy 210Nmm2 按構(gòu)造要求梁式樓梯踏步板