【正文】 最大彎矩 M= 169。 200。190。 200。177。48161。186。 241。 168。 241。 168。167。184。163。1184。230。 169。170。 230。 182。m) 剪力圖(kN)4525062 62 62 62 變形計算簡圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=N2=計算得到： 最大彎矩：M= 最大剪力：V= 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (1) 支撐梁抗彎強度計算σ =M/W=10 6/103 =實際彎曲應(yīng)力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算τ =VS0/Itw=10003578/(105)=；實際剪應(yīng)力計算值 N/mm 2 小于抗剪強度設(shè)計值 [f v]= N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算[ν] 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν ]=l/250；46，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！支撐梁采用1根Ф48，共2組。這里取面板的計算。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104= 105 mm4； W=1103= 103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合計算撓度采用標準組合： q==；計算彎矩和剪力采用基本組合：37底部荷載：q=max（q1，q2）=； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合： q1=(+4)=； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=(+4)=；頂部荷載：q=4=；(二) 內(nèi)力計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：100 100 100 100 100 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN186。 193。 189。 220。40161。176。 178。167。 200。 237。 193。 241。 168。167。190。193。243。 182。 197。28(二) 支撐梁驗算根據(jù)前面計算的荷載組合，取結(jié)構(gòu)最不利狀態(tài)進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：35088 88 87 88 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ1622022）》，面板按照簡支跨計算。mm； 計算彎矩采用基本組合: q=；面板計算跨度: l = ；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: σ = 10 4 / 104=；實際彎曲應(yīng)力計算值 σ=[f]=31N/mm 2，滿足要求！20ν =5ql4/(384EI)≤[ ν]其中：q作用在模板上的壓力線荷載:q = kN/m； l面板計算跨度: l =； E面板材質(zhì)的彈性模量: E = 11500N/mm 2； I面板的截面慣性矩: I = 10 4mm4； 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=；面板的最大撓度計算值: ν= 5(38411500104) = mm；實際最大撓度計算值: ν=:[ν] =，滿足要求！三、梁側(cè)模板支撐的計算次楞采用1根Ф48（直徑厚度mm）為一組，間距 300mm。88 模板支撐體系剖面圖16193。161。185。 229。195。182。mm163。182。60196。182。214。 182。189。1180100100100100 12186。201。185。163。當T=15℃時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。 （2）支模前必須搭好相關(guān)腳手架（見本工程腳手架方案及相關(guān)方案、相關(guān)安全操作規(guī)程等）。在施工過程中，施工員、安全員、安全值班人員要經(jīng)常檢查，觀察連墻桿、大小水平桿、立桿、剪刀撐等的扣件是否有松動，各部桿件是否有拆除現(xiàn)象等。九、支模架監(jiān)測監(jiān)測項目：支架沉降和位移。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，并拉通線找平。根據(jù)軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500 控制線，以便于模板的安裝和校正。8七、模板安裝技術(shù)措施模板安裝的一般要求 豎向結(jié)構(gòu)鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。100mm 。〔4〕 、檢查廠家的生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證。⑸、除頂部接長外，立桿接長均采用對接扣件，對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不在同步內(nèi)設(shè)置，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開距離不小于 500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的 1/3；立桿垂直度按≤L/400 （L 為整架高度） 。當立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地6桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應(yīng)大于1m。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設(shè)要求。操作工具及小零件要放在工具袋內(nèi)，扎緊衣袖口，領(lǐng)口以及褲腿口，序號 崗位/工種 數(shù)量 備注1 工長 2 現(xiàn)場施工管理2 質(zhì)量員 2 檢查鋼管質(zhì)量3 專職安全員 2 對架體檢查4 架子工 20 有操作證4施工準備立桿彈線布置tanxian以防鉤掛發(fā)生危險。五、支模架架體搭設(shè)（一） 、施工準備技術(shù)準備：⑴、熟悉圖紙，根據(jù)結(jié)構(gòu)狀況進行模板支撐架設(shè)計,確保支架強度、剛度及穩(wěn)定性。 梁模板支架板底采用40mm60mm方木支撐。二、編制依據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 500052022《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 500092022《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302022《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 500102022《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 500172022《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB 502042022《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB 502052022《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》GB 503002022《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 462022《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 1622022《建筑施工安全檢查標準》JGJ5999《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ8091本工程施工圖紙本工程施工組織設(shè)計2三、材料選擇 按清水混凝土的要求進行模板設(shè)計，在模板滿足強度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。結(jié)合以上模板及模板支架設(shè)計原則，同時結(jié)合本工程的實際3情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用落地式扣件鋼管支架方案.。必須戴好安全帽、系安全帶，嚴禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑鞋登高作業(yè)。地基基礎(chǔ)本工程腳手架地基礎(chǔ)部位應(yīng)在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。⑷、豎向剪刀撐：豎向剪刀撐斜桿與地面傾角為 450，并與地面頂緊，剪刀撐與立桿有效連接，斜撐搭接長度不少于 500㎜，采用不少于 2 個旋轉(zhuǎn)扣件固定，剪刀斜撐端頭伸出扣件邊緣長度不應(yīng)少于 100㎜。〔3〕 、鋼管必須涂有防銹漆。立桿總垂直度不得大于177?！?〕 、其他未盡事宜按《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》 ，JGJ1622022 的相關(guān)要求執(zhí)行。3 模板定位 當?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸龋ā荩?，即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。 樓板模板施工時注意以下幾點： （1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設(shè)橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條； （4）根據(jù)房間大小，決定頂板模板起拱大?。海? 開間不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm； （5）模板支設(shè)，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。在拆除側(cè)模時，（依據(jù)拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。 模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結(jié)灰12漿。不得在架體上集中堆放施工材料具，其允許荷載值不大于3000N/㎡。十一、安全措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手14套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。因混凝土側(cè)力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。 197。 182。243。193。190。167。 168。 241。 193。 237。 200。167。 178。176。 214。190。 200。 169。mm) M= 2=104Nm 最大剪力：V= kN 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (1) 主楞抗彎強度計算σ =M/W=10 6/104 =實際彎曲應(yīng)力計算值 σ=[f]=17N/mm 2，滿足要求！(2) 主楞抗剪強度計算τ =VS0/Ib=100036000/(106)=；實際剪應(yīng)力計算值 N/mm 2 小于抗剪強度設(shè)計值 [f v]= N/mm2，滿足要求！(3) 主楞撓度計算容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！四、梁底模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=104= 105 mm4；W=103= 103 mm3；E=206000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合：(1) 第二層支撐梁承受第一層支撐梁傳遞的集中力；計算彎矩和剪力時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力；（包含梁側(cè)模板傳遞的自重荷載）；；（包含梁側(cè)模板傳遞的自重荷載）(2) 第二層支撐梁自重均布荷載：； kN/m。179。199。2001200 12022 0250209506003301800161。196。 249。163。186。40161。191。182。214。184。 207。 193。185。161。62 模板支撐體系剖面圖32193。mm； 計算彎矩采用基本組合: q=；36面板計算跨度: l = ；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: σ = 10 5 / 104=；實際彎曲應(yīng)力計算值 σ=[f]=31N/mm 2，滿足要求！ν =5ql4/(384EI)≤[ ν]其中：q作用在模板上的壓力線荷載:q = kN/m； l面板計算跨度: l =； E面板材質(zhì)的彈性模量: E = 11500N/mm 2； I面板的截面慣性矩: I = 10 4mm4； 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=；面板的最大撓度計算值: ν= 5(38411500104) = mm；實際最大撓度計算值: ν=:[ν] =，滿足要求！三、梁側(cè)模板支撐的計算次楞采用1根Ф48（直徑厚度mm）為一組，間距 300mm。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ1622022）》，面板按照簡支跨計算。(二) 支撐梁驗算根據(jù)前面計算的荷載組合，取結(jié)構(gòu)最不利狀態(tài)進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：25062 62 62 62 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN181。185。210。163。195。 229。 189。 193。 249。163。186。182。12186。189。 182。214。182。60196。182。mm163。根據(jù)以上兩個公式計算得到： F1= kN/m2 F2= kN/m2新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G 4k=min（F 1，F(xiàn) 2）= kN/m 2；砼側(cè)壓力的有效壓頭高度：h=F/γ=；(二) 振搗砼時產(chǎn)生的荷載標準值Q 2kQ2k=4kN/m2；(三) 確定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合： q=1=；計算彎矩和剪力采用基本組合：底部荷載：q=max（q1，q2）=； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合： q1=(+4)1=； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=(+4)1=；頂部荷載：q=41=；面板承受均布荷載作用，根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)55力、變形圖如下：100 100 100 100 100 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ1622022）》，面板按照簡支跨計算