【正文】 。2. 分縮器出口溫度90177。（二）技術指標煤氣出終冷塔溫度22℃左右；l冷卻水出口溫度不大于37℃終冷塔和洗苯塔阻力400mmH2O。輕重分縮油分別進入輕、重分縮油水分離器，與水分離后送入地下槽，與富油混合后送去脫苯。然后從塔底排出，經(jīng)旋風捕霧器除去大部分夾帶的焦油，凝結水霧，在進入煤氣總管，去洗苯塔。它能自行清除污垢。國內(nèi)應用較多的是浮頭管殼式貧油冷卻器。泡罩塔是工業(yè)上應用最久的一種塔板型式，該種塔型 的優(yōu)點是：不易發(fā)生漏液現(xiàn)象，有較好的操作彈性，即當氣、液負荷有較大的波動時，仍能維持幾乎恒定的板效率，塔板不易堵塞，對各種物料的適應性強，操作經(jīng)驗豐富。采用花環(huán)填料塔代替木格子填料塔洗苯時，對于一般的焦化廠，可節(jié)省不少資金，還可節(jié)省泵的電消耗，并可獲得節(jié)省占地，縮短基建周期等社會效益。但難于制造，價格昂貴。填料洗苯塔是應用較早，較廣的一種塔。空噴塔一般為多段噴灑，沒段下部均設有煤氣分布器，相鄰兩段設有煤氣通過的錐性散罩，底部設有許多個噴嘴組成的洗油噴灑裝置，其上設有備用的中央噴嘴，從頂部灑下來的洗油經(jīng)降液管引到下段。煤氣終冷和熱焦油洗萘工藝使用帶焦油洗萘器的煤氣終冷塔（篩板塔）。如甲苯的回收率隨著預熱溫度的提高而相應提高。這樣，在脫苯過程中通入大量的直接水蒸氣，當塔內(nèi)總壓力的為一定值時，若氣相中水蒸氣所占的分壓愈高，則粗苯和洗油的蒸汽分壓就愈低，這樣就可以在較低的溫度下（遠低于250～300℃），將粗苯完全地從洗油中蒸餾出來。4．吸收表面積的影響為使洗油充分吸收煤氣中的苯族烴，必須使氣液兩相之間有足夠的接觸面積（即吸收面積）。但洗油的分子量不宜過小，否則洗油中吸收過程中損失較大，并且脫苯蒸餾時不易與粗苯分離。對于洗油吸收煤氣中的苯族烴來說，洗油分子量及煤氣總壓的波動很小，可視為常數(shù)，而粗苯的蒸汽壓是隨溫度的變化而變化，溫度升高，粗苯的蒸汽壓力也升高，當煤氣中的苯族烴的含量一定時，溫度愈低，洗油中與其呈平衡的粗苯含量愈高；而當提高溫度時，洗油中與其呈平衡的粗苯含量則有較大的降低。因此，本設計選用管式爐加熱法生產(chǎn)一種苯工藝。從脫苯塔底排出的貧油溫度比富油的預熱溫度約低3～5℃（130～140℃）熱貧油流入貧富有換熱器，與富油換熱并被冷卻至110～120℃后，在回到脫苯塔底的熱貧油槽中，在此用熱貧油泵送到噴淋式貧油冷卻器，冷卻至25～30℃后，在送往洗苯塔循環(huán)噴灑。下面就蒸汽加熱生產(chǎn)一種苯工藝和管式爐加熱法生產(chǎn)一種苯工藝分別進行介紹。3) 在吸收操作溫度下不應析出固體沉淀物。本設計所選用的就是這種工藝流程，但洗苯塔有多種形式，選擇合適的塔型是值得研究的。煤氣經(jīng)最終冷卻到25~27℃后，進入洗苯塔。這種工藝解決了前幾種工藝流程中存在的廢水多，含萘高的問題，它使煤氣的含萘量可降到400mg/標m3，因而該工藝優(yōu)點突出，而且徐州地區(qū)具有豐富的低溫地下水（18℃）因而本設計采用的就是這種工藝。富油進塔溫度比煤氣高5~7℃，煤氣含萘可由2000~2500mg/標m3降到500~800mg/標m3左右。含萘冷卻水從終冷塔底部流出，經(jīng)液封管導入焦油洗萘器底部并向上流動。目前我國焦化廠目前所采用的煤氣終冷及除萘的工藝流程主要有三種即煤氣終冷和機械化除萘工藝；煤氣終冷和焦油洗萘工藝；油洗萘和煤氣終冷工藝；和橫管終冷噴灑輕質(zhì)焦油終冷除萘工藝。當配煤的揮發(fā)分V=20～30%時，可由下式求得產(chǎn)率Y（%）：=+2. 溫度對焦爐化學產(chǎn)品的影響焦爐化學產(chǎn)品的組成會受到焦爐操作溫度，壓力和揮發(fā)物在反映空間停留時間的影響，也受到焦爐內(nèi)生成的石墨，焦炭或焦炭灰分中某些成分的催化劑作用的影響，而最主要的影響因素是爐墻溫度和炭化室空間溫度。炭化室的頂部溫度過高，則由于熱解作用，焦油粗苯的產(chǎn)率均降低，高溫化合水的產(chǎn)率將增加；氨在高溫下由于進行逆反應而部分分解，并和熾熱的焦炭作用生成氰化氫，氨的產(chǎn)率也將降低。JNKD5505搗固焦爐參數(shù) 焦耐院設計:(1)炭化室平均寬500mm，炭化室有效容積：41m3；(2)設計結焦時間（可作為周轉(zhuǎn)時間）：；；每孔年產(chǎn)焦炭量10320t。粗苯是易燃易爆物質(zhì)，閃點12℃.～%（體積）范圍內(nèi)時，及形成爆炸性的混合物。 中國礦業(yè)大學2011屆本科生畢業(yè)設計 第80頁130萬噸焦化廠粗笨工段工藝設計畢業(yè)設計1 緒 論煉焦化學工業(yè)是煤炭綜合利用的專業(yè)。在常溫下，～。（表12）表12最大風速： 最大平均風速： 極端最高氣溫： ℃（）年平均氣溫： 14℃極端最低氣溫： ℃海拔高度： 43m室外計算干球溫度冬季采暖： 6℃冬季通風： 1℃夏季通風： 31℃大氣壓力： 冬季767mmHg 夏季751mmHg最高地下水位： ~平均相對濕度 71%最大積雪厚度 25cm土壤耐壓力(砂質(zhì)黏土)： 12T/m2地下水地下水質(zhì)對硅酸鹽水泥混凝土無侵蝕作用。炭化室頂部溫度在整個煉焦過程中是有變化的，但其值不宜超過800℃。在一定范圍內(nèi)，苯族烴的產(chǎn)率隨著煤料中的碳氫比（C/H）及揮發(fā)分的增加而增加。在焦爐氣冷卻和部分水蒸汽冷凝的同時，尚有萘從煤氣析出，因此煤氣的最終冷卻的同時應考慮到如何除萘。煤氣在終冷塔內(nèi)的冷卻過程同前所述。 圖22 煤氣終冷和焦油洗萘工藝1煤氣終冷塔 2循環(huán)水泵 3焦油循環(huán)泵 4焦油槽 5水澄清槽 6液位調(diào)節(jié)器 7循環(huán)水冷卻器 8焦油泵從飽和器來的55~60℃煤氣進入木格填料塔或洗萘塔，被由塔頂噴淋下來的富油洗滌。4. 由于煤氣不直接與水接觸，故沒有含酚污水的處理，另外，由于系統(tǒng)阻力小，風機電耗低。E50）蒸餾實驗初溜點，℃不小于265350℃前餾出量，%不小于95凝固點℃小于10含水量℃固體雜質(zhì)無：用洗油回收煤氣中的粗苯的方法，所用的洗苯塔有多種型式，但工藝流程基本一樣。脫苯后的貧油送回貧油槽循環(huán)使用。2) 有足夠的化學穩(wěn)定性，即在長期使用中吸收能力基本穩(wěn)定。按照粗苯產(chǎn)品可以分為生產(chǎn)一種苯工藝和生產(chǎn)兩種苯工藝，按照富油的加熱方式可以分為蒸汽加熱法和管式爐加熱法。 在三個油水分離器，排出的分離水均進入控制分離器進一步分離，以減少洗油的損失。4. 設備費用低，蒸汽耗量顯著降低，大大縮小了冷凝冷卻和蒸餾設備的尺寸，從而使設備費用大為降低。吸收溫度是通過吸收系數(shù)和吸收推動力的變化而影響吸收率的，提高的吸收溫度，可使吸收系數(shù)與一定增加，但不顯著，而吸收推動力卻顯著減小。在回收等量粗苯的情況下，洗油循環(huán)量也可以相應地減少。另外，從一般粗苯粗苯和回爐煤氣中分離出來的苯族烴的性質(zhì)可以看出，由回爐煤氣中得到的苯族烴，由于這些物質(zhì)很容易聚合，故會增加粗苯的回收和精制難度，因此，塔后煤氣含苯量控制高一些也合理。為了降低蒸餾溫度采用水蒸氣法蒸餾。但因苯的揮發(fā)度較大，在較低溫度下幾乎全部蒸出，所以富油預熱溫度對苯的餾出率影響很小，而對其它組分的影響則很大。此塔局有傳熱，傳質(zhì)好的優(yōu)點，但在終冷塔后出口煤氣的含萘量較高，萘的脫除率低，終冷水和萘不能很好地分離。 苯 塔目前，我國焦化廠采用的洗苯塔主要有空噴塔，板式塔和填料塔，下面分別加以介紹。其缺點是塔板的效率受負荷變動的影響較大。金屬螺旋填料塔采用鋼帶和鋼絲繞成，其比表面積大，重度小由于形狀復雜，填料層的持液量大，因此吸收劑與煤氣接觸時間較長，又由于煤氣通過填料時攪動激烈，因而吸收效率較高。 各種型式洗苯塔經(jīng)濟比較 表41塔型使用廠家及規(guī)模萬噸焦/年塔的直徑與塔高 mm臺數(shù)及單重，T總容積比總重量比總占地比泵（閥）臺數(shù)總投資比總阻力 Pa木格子邯鄲鋼廠60Φ3500H=3700383833（9）2000浮動閥濟鋼60Φ3500H=230013511（3）1000鋼板網(wǎng)新余60Φ3500H=350025422（6）1000日本 空噴塔寶鋼180Φ6200H=440032107312（9）1500西德 鋼板網(wǎng)寶鋼180Φ3800H=5100119811（8）1200國產(chǎn) 花環(huán)濟鋼60Φ3200H=27001311111（3）1600日 本花環(huán)戶煙60Φ2800H=2700222（6）1100花環(huán)填料與其它填料經(jīng)濟比較 表42各種填料塔與濟鋼的相比（濟鋼花環(huán)填料）木格子填料塔鋼板網(wǎng)填料塔日本花環(huán)填料塔西德鋼板網(wǎng)塔日本空噴塔泵多用電 萬kwh多用塔臺數(shù)多占地多用煤氣閥門 個多用泵 臺增加投資增大阻力 Pa*22/3622/313001511/2312/54001521/2311/2200600301/33/560027521/26112/3900*包括鼓風機電耗從以上兩表可以看出，幾乎在所有比較項目中，花環(huán)填料塔都優(yōu)于其它塔型（包括填料塔），它是當前國內(nèi)最先進的洗苯塔。120℃120℃120℃我國焦化廠采用的脫苯塔有圓形泡罩塔，條形泡罩塔以及浮閥塔等，以條形泡罩塔應用最廣。 我國焦化廠應用貧油冷卻器主要有：空氣—水噴淋式冷卻器，浮頭管殼冷卻器和螺旋板換熱器三種。所需面積只為列管式換熱器的1/21/4。 螺旋板換熱器與管殼式換熱器經(jīng)濟效益比較 表44項 目種 類螺旋板式管殼式傳熱系數(shù) kcal/m178。，氣體1020螺旋板式與管殼式換熱器價格比較 表45單臺設備重量，t螺旋板式換熱器價格 元/噸列管式式換熱器價格 元/噸 碳鋼1Cr18Ni9Ti碳鋼1Cr18Ni9Ti≦115510﹥103800350032002900250002400023000220005500510048004500300002800026000240005 粗苯工段工藝的詳述 圖51 輕質(zhì)焦油終冷洗萘工藝流程1終冷塔 2新焦油槽 3溢流槽 4焦油泵 5循環(huán)泵進入煤氣粗苯回收工段的煤氣，溫度為55℃左右，從終冷塔頂進入，在被橫管內(nèi)冷卻水冷卻到25℃左右的同時，煤氣中的萘也被從輕質(zhì)焦油循環(huán)槽來的連續(xù)噴灑的輕焦油溶解吸收。從脫苯塔頂出來的油氣混合氣進去分縮器，冷凝出輕重分縮油后進入冷凝冷卻器，粗苯蒸汽冷凝冷卻為粗苯液體，粗苯進入粗苯油水分離器，與水分離后進入粗苯貯槽。② 設備用蒸汽清掃后，不應關死放散管，以保證空氣可進入設備，否則設備內(nèi)地水蒸汽冷凝后，會造成塔內(nèi)負壓。（二）技術指標：1. ～, kgf/cm2，底部溫度150～170℃。6. 按班記錄上班的粗苯的產(chǎn)量。計算過程中對一些參數(shù)的選擇，要求考慮實際操作，選型要求考慮實際操作需要外，還需考慮設備的型號是否為國內(nèi)大量生產(chǎn)的系列，以便檢修和更換零件。帶入上式，c = （ + 55）/ = kcal/kg)式中： c39。1+q39。SK1求平均溫差： 煤 氣：55℃23℃ 冷卻水：28℃18℃———————————————— △T： 17℃ 5℃ 則平均溫差為：==℃ 2算冷卻面積F： 由公式F=Q/（從煤氣中吸收的粗苯量為： G39。b= pt= pb=+ = mmHg p2——出塔煤氣的絕對壓力，mmHg p2=760+P出/ = mmHg將參數(shù)帶入上式，于是得： x=100/(+) =%(4)入塔貧油實際含苯量 c1=x/n （n為平衡偏離系數(shù)，） =%(5)出塔富有含苯量 c2=c1+回收的苯量/(洗油量+苯的回收量) =%根據(jù)《燃料化工》1998（3）：36提供的參數(shù)，～；～㎡/Nmh=104500KJ/㎡精餾段物料平衡輸 入管式爐來的氣相（Kg/h）提餾段來的氣相（Kg/h）洗 油444667 = 43791475+2965=4440萘911=9092+432=524粗 苯89813=8842226948=1278水蒸氣86214=9483295共 計63759537輸 出塔頂出來的氣相（Kg/h）流回提餾段來的氣相（Kg/h）洗 油316220萘1255